Задаюсь конкретным подшипником

7.1.3. Задаюсь конкретным подшипником

ШРУО тип 306205

d = 25мм

D = 52 мм

B = 15 мм

R = 1.5мм

C = 16700H

C₀ = 9100H

F_a1 / C₀ = 279.67 / 9100 = 0.031

Параметр осевого нагружения

l = 0.34

x = 0.45

y = 1.62

 – угол контакта

 = 12

7.1.4. Определение осевых составляющих реакций от радикальных нагрузок в опорах

S_1,2 = l' ґ F_rI,II

F_rI / C₀ = 680.4 / 9100 = 0.075

F_rII / C₀ = 310.3 / 9100 = 0.34

l'₁ = 0.335

l'₂ = 0.28

S_I = 0.335 ґ 680.4 = 227.93

S_II = 0.28 ґ 310.3 = 86.88

7.1.5. Устанавливаю фактические осевые силы F_aI и F_aII, действующие на опоры "I" и "II"

F_a + S_I = 279.67 + 227.93 = 507.6  S_II

507.6  86.88

F_aI = S_I = 227.93

F_aII = F_a + S_I = 507.6

7.1.6. Определяю эквивалентную нагрузку для каждой опоры

V = 1

P_i = (cVF_ri + yF_ai) ґ K_ ґ K_т

K_ = 1.1

K_т = 1.4

P_I = (0.45 ґ 1 ґ 680.4 + 1.62 ґ 227.93) ґ 1.1 ґ 1.4 =
= (306.18 + 369.25) ґ 1.54 = 1040.16

P_II = 0.45 ґ 1 ґ 310.3 ґ 1.62 ґ 507.6 ґ 1.54 = 1481.4

7.1.7. Определяем эквивалентную приведенную нагрузку, действующую на наиболее нагруженную опору

P_IIпр = K_пр ґ P_II

K_пр = ³ ₁₁ + ₂₂

K_пр = ³ 1 ґ 0.1 + 0.8³ ґ 0.9 = ³ 0.5608 = 0.825

P_IIпр = 0.825 ґ 1481.4 = 1222.16

7.1.8. По заданной номинальной долговечности в [час] L_h, определяю номинальную долговечность в миллионах оборотов

L = 60 ґ n ґ L_h / 10⁶

L = 60 ґ 1435 ґ 100000 / 10⁶ = 861

7.1.9. Определяю расчетную динамику подшипника

c = P_IIпр^3.3 z

c = 1222.16 ^3.3 861 = 9473.77

Основные характеристики принятого подшипника:

Подшипник № 36205

d = 25мм

D = 52мм

C = 16700H

 = 15мм

r = 1.5мм

C₀ = 9100H

n = 13000 ^об_/мин

7.2. Проектный расчет второго вала редуктора и подбор подшипников

d₂ = c ³ N₂ / n₂

c = d₁ / (³ N₁ / n₁)

c = 30 / (³ 2.9 / 1435) = 238.095

d₂ = 238.095 ³ 2.813 / 256.25 = 52.85

Принимаю: d_II = 45

Подшипник № 36209

d = 45мм

D = 85мм

 = 19мм

r = 2мм

c = 41200H

C₀ = 25100H

n = 9000 ^об_/мин

 = 12

8. Уточнённый расчёт на усталостную прочность одного из валов редуктора

Для первого вала редуктора:

Запас усталостной прочности

n = n_G ґ n_ /  n²_G + n² > [n] = 1.5

n_G – коэффициент запаса усталостной прочности только по изгибу

n_G = G–₁ / ((K_G / E_mE_n) ґ G_a + _bG_m)

n_ – коэффициент запаса усталостной прочности только по кручению

n_ =  / ((K_ / E_mE_n) ґ _a + _ ґ _m)

G_-1; _-1 – предел усталостной прочности при изгибе и кручении

G_-1 = (0.4…0.43) ґ G_b

G_b  500МПа

G_-1 = 0.42 ґ 850 = 357

_-1 = 0.53G_-1

_-1 = 0.53 ґ 357 = 189.2

G_m и _m – постоянные составляющие

G_a = G_u = M_рез / 0.1d³

_a = _m =  / 2 = (T / 2) / (0.2d³)

_G; _ – коэффициенты, учитывающие влияние постоянной составляющей цикла напряжений на усталостную прочность

_G = 0.05

_ = 0

E_m – масштабный фактор, определяемый в зависимости от диаметра вала и наличия концентраторов напряжения

E_n – фактор качества поверхности, определяемый в зависимости от способа обработки вала и предела прочности стали на растяжение

K_G и K_ – эффективные коэффициенты концентрации напряжений, которые выбираются в зависимости от фактора концентрации напряжений и предела прочности стали при растяжении