5. Выбор насосов и вентиляторов
Вентилятор для подачи исходной газовой смеси
Q = Vгв = 0.336 м3/с
Выбираем центробежный вентилятор марки Ц1-1450 [3, стр. 42, табл. 9].
Насос для подачи жидкостной смеси в колонну десорбции и насос для подачи жидкости в колонну абсорбции
О = Vж = 0.482 м3/с
Выбираем осевой насос марки ОВ8-47 [3, стр. 40, табл. 4].
6. Расчет кожухотрубчатого теплообменника (водяного холодильника)
Расход жидкости из десорбера
=479
Примем температуру воды на входе и выходе из холодильника:
Вода из десорбера, С: 40 à 20 tвд н = 40 °С tвд к = 40 °С
Охлаждающая вода, С 30 à 10 tов н = 10 °С tов к = 30 °С
Найдем среднюю разность температур:
Δtб = tвд н - tов к = 10 °С
Δtм = tвд к - tов н = 10 °С
= 10 °С
Свойства воды при средних температурах [4, стр. 512, табл. XXXIX]
Средние температуры охлаждающей жидкости:
t20 = 20 °С t30 = 30 °С
Плотность:
ρ20 = 998 кг/м3 ρ30 = 996 кг/м3
Теплоемкость:
с20 = 4190 Дж/кг·К с30 = 4180 Дж/кг·К
Теплопроводность:
λ20 = 0,599 Вт/м·К λ 30 = 0,618 Вт/м·К
Динамическая вязкость:
μ20 = 10-3 Па·с μ 30 = 8,04·10-3 Па·с
Значение критерия Прандтля:
Рг20 = 7,02 Рг 30 = 5,42
7. Тепловой расчет
Тепловая нагрузка аппарата
=42·106 Вт
Расход охлаждающей воды
=502,9 кг/с
Предварительный расчет холодильника
Рассчитаем кожухотрубный теплообменник с трубами диаметром 25х2 мм и шагом труб 32 мм. Зададимся значниями Re:
Re = 20000
d1 = 0.021 м
d2 = 0.025 м
Найдем коэффициенты теплоотдачи:
В трубном пространстве
Pr = 5,42
Prст = 7,02
ε1 = 1 [4, стр. 157, табл. 4-3]
=112,4
=3307,8
Выберем теплообменник:
По каталогу ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШа, 1991г., «Кожухотрубчатые теплообменные аппараты общего и специального назначения» принимаем наиболее близкий к ориентированному значению площади поверхности теплообменник типа ТН, группа 101. исполнение 51-58, шестиходовой, с двумя эллиптическими крышками, диаметром кожуха 2200 мм, длиной труб - 6000мм, диаметром труб 25x2 мм и поверхностью теплообмена 1800 м2 - три штуки. [7]
Проводим поверочный расчет выбранного теплообменника:
L = 6 D = 2.2 м2
n = 3876 штук
1) В трубном пространстве:
=0,357 м/с
=9318,8
Pr=5.42
Prст = 7,02
ε1 = 1
=72.7
=2139.9
В межтрубном пространстве
=1,899 м2
=0,265 м/с
=0,024 м
=6461,5
Pr=7,02
Prст = 5,42
εφ = 0,6
=85,2
=2042,4
λст = 17,5
=933,5
Поверхность теплообмена:
=4514,6 м2
Имеется запас по площади: (1800x3-4514.6)/4514.6= 19.6%
Запас по площади достаточный и не слишком велик, что экономически оправдано.
Толщина обечайки кожуха теплообменника по рекомендации каталога ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШа, 1991г., «Кожухотрубчатые теплообменные аппараты общего и специального назначения» принимаем 10 мм.
Диаметры штуцеров для входа и выхода охлаждающей воды но каталогу - 700 мм Диаметр штуцеров для входа и выхода охлаждаемой жидкости но каталогу - 500 мм
8. Расчет трубных решеток и фланцев кожуха
Толщина трубной решетки, исходя из закрепления труб развальцовкой с обваркой, определяется из условия:
tp = 32 мм dн = 25 мм
Sp = 0,125 · dн + 5 Sp = 8.1 мм
где: dн – наружный диаметр трубы, равный 25 мм;
tp – шаг между трубами, равный 32 мм;
В соответствии с ГОСТ 28759.2 - 90 «Фланцы сосудов и аппаратов плоские приварные» для конденсатора с D = 2200 мм и Ру = 1 МПа толщина фланцев равна 40 мм. Так как фланцы у нас являются одной деталью с трубной решеткой, то толщина ее, соответственно, тоже 40 мм.
Список литературы
1. В.М. Рамм. «Абсорбция газов».М., «Химия», 1976г.
2. «Расчет тарельчатых абсорбционных колонн» под ред. В А. Иванова, Москва, 1985. ;
3. «Основные процессы и аппараты химической технологии», пособие по проектированию под ред. Ю. И. Дытнерского. М, «Химия» 1991 г.
4. К.Ф. Павлов, П. Г. Романков, А. А. Носков. «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии». Л., «Химия», 1976г.
5. А. А. Лащинский, А. Р. Толчинский. «Основы конструирования и расчета химической аппаратуры». М, 1968г.
6 Отраслевой стандарт ОСТ 26-808-73.
7. Каталог «Кожухотрубчатые теплообменные аппараты общего и специального назначения». М„ «ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ», 1991г.
8. Каталог «Емкостная стальная сварная аппаратура». М., «ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ», 1969г.
... . С помощью тарелок осуществляется направленное движение фаз и многократное взаимодействие жидкости и газа. В настоящее время в промышленности применяются разнообразные конструкции тарельчатых аппаратов. По способу слива жидкости с тарелок барботажные абсорберы можно подразделить на колонны: 1) с тарелками со сливными устройствами и 2) с тарелками без сливных устройств. Тарельчатые колонны со ...
... из абсорбера; 2) температура газовой смеси, поступающей на абсорбцию; 3) уровень жидкости в абсорбере. В большинстве случаев расход газовой смеси определяется технологическим режимом, т.е. абсорбционная установка должна переработать весь поступающий поток газа. Поэтому, например, при увеличении количества подаваемой в абсорбер газовой смеси возрастает концентрация извлекаемого компонента в ...
... выходе из абсорбера; температура газовой смеси, поступающей на абсорбцию; уровень жидкости в абсорбере. В большинстве случаев расход газовой смеси определяется технологическим режимом, то есть абсорбционная установка должна переработать весь поступающий поток газа. Поэтому, например, при увеличении количества подаваемой в абсорбер газовой смеси возрастает концентрация извлекаемого компонента в ...
... путем распыления жидкости в массе газа. Поверхность контакта и эффективность процесса в целом определяется дисперсностью распыленной жидкости. 1.2 Аппаратное оформление методов очистки промышленного газа от сероводорода Аппараты, в которых осуществляются абсорбционные процессы, называют абсорберами. Как и другие процессы массопередачи, абсорбция протекает на поверхности раздела фаз. ...
0 комментариев