Конструктивное решение здания

Исходные данные для проектирования Конструктивное решение здания Деление на ярусы и захватки. Планирование частных потоков Выбор основных строительно-монтажных машин, оснастки и приспособлений по техническим параметрам Краткое описание методов выполнения работ Составление калькуляции трудовых затрат Описание принятой технологии производства работ Материально-технические ресурсы строительства Расчет потребности в воде для нужд строительства и определение диаметра труб временного водопровода Расчет потребности в электроэнергии выбор трансформаторов и определение сечения проводов временных электросетей Расчет потребности в сжатом воздухе, выбор компрессора и определение сечения разводящих трубопроводов Расчет потребности в тепле и выбор источников временного теплоснабжения Расчет складских помещений и складских площадей Технико-экономические показатели стройгенплана Организационно-технологическая схема возведения объекта Расчет и построение сетевого графика Сетевой график и его оптимизация Противопожарные мероприятия

180888

знаков

таблиц

изображений

Исходные данные для проектирования Читать далее: Деление на ярусы и захватки. Планирование частных потоков

4.3 Конструктивное решение здания

Согласно отчету геолого-литологическое строение участка до глубины 20 м следующее: под лессовой делювиально-эоловой толщей суглинков залегают аллювиальные грунты, представленные пачкой песчано-глинистых грунтов, супесей, песков, глин.

На участке развиты просадочные грунты. Мощность просадочных грунтов 4,5 - 6 м, тип просадочности – 1. Начальное просадочное давление грунтов под подошвой фундаментов равно 189 кПа.

В качестве основания фундаментов принят ИГЭ – 2 – суглинок лессовый, высокопористый, твердый, просадочный γн = 17,1 кН/м³, Сн = 32 кПа, φн = 16°, Ее = 22 МПа, Евод = 13 МПа, Rsc =189 кПа.

Фундаменты – сплошная монолитная ж/б плита. Давление под подошвой плиты не превышает начального просадочного давления. Высота просадочной толщи ниже подошвы фундаментов от 2,8 до 4,2 м. Толщина плиты – 65 см.

За относительную отметку ± 0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа.

Плиты армируются плоскими сварными сетками заводского изготовления. Наружные и внутренние стены подвала выполнены из бетонных блоков на цементном растворе М50 с обязательной перевязкой вертикальный швов не менее высоты блока. Вертикальные швы между блоками заполнены бетоном кл. В 7,5.

Горизонтальная гидроизоляция по верху монолитной фундаментной плиты выполнена из слоя цементного раствора состава 1:2 толщиной 20 мм, марка 100 с уплотняющими добавками. Горизонтальная гидроизоляция на отметке -0,370 по периметру всех стен выполнена аналогично. Вертикальные поверхность стен подвала, соприкасающиеся с грунтом обмазываются горячим битумом за 2 раза.

Монолитная ж/б фундаментная плита устроена на бетонной подготовке толщиной 100 мм из бетона кл. В 7,5.

В фундаменте между б/с-2-3-4,4-5, 5-6 и 7-8 необходимо устройство усадочных швов шириной 0,7 м.

Стены выше отметки ±0,000 – кирпич глиняный обыкновенный марок 125 и 100.

Перекрытия – многопустотные плиты по серии 1,141 вып. 60,64.

Лестничные марши – сборные ж/б по серии 1.151. 1-6 в. 1, площадки по серии 67.

Балконные плиты и плиты лоджии по серии 67.

Ограждения балконов и лоджий выполнены из глиняного кирпича толщиной 120 мм.

Конструкция кровли показана на рис. 4.4

Рис. 4.4. Конструкция кровли

Конструкция покрытия пола показана на рис. 4.5

Рис. 4.5 Покрытие пола:

а) на 2 – 10 этажах в жилых комнатах, в кладовых, коридорах, кухнях;

б) в ванных и санузлах;

в) в жилых комнатах 1-го этажа.

4.4 Внутренние сети

Внутренние сети представлены комплексом коммуникаций, сюда входит горячий и холодный водопровод, ливневая и фекальная канализации, наружное и внутреннее освещение, теплосеть и газопровод. Все внутренние сети врезаны в городскую магистраль.

Водопровод представлен в виде внутриквартирных стояков горячей и холодной воды, водоразборных приборов и нижней разводкой магистралей. Трубопроводы холодного, горячего и циркуляционного водоснабжения выполнены из водо-газопроводных оцинкованных труб под накатку резьбы.

Так как устроен внутренний водосток, выполняется ливневая канализация в виде стояков, выходящих на кровлю. На кровле установлены водозаборные воронки.

Фекальная канализация предназначена для хозяйственно-бытовых нужд. Диаметры стояков: кухонные – 50 мм, идущие на санузел – 100 мм.

От этажных осветительных щитков в каждую квартиру вводятся две однофазные групповые линии для питания общего освещения и штепсельных розеток на 6 и 10А. Розетки заземляются третьим проводом, проложенным от этажного щитка. Монтаж электропроводки выполнен под штукатуркой и в пустотах плит перекрытия. В каждой квартире устанавливается электрический звонок с кнопкой на 220В. Предусмотрено рабочее аварийное освещение лестничной клетки и лифтового холла. Выполнено подключение лифтов.

Для отопления квартир применены конвекторы типа "Комфорт-20", присоединенные к стоякам. Стояки выполнены из водо-газопроводных труб диаметром 20 мм. В техподполье размещены элеваторные узлы и выполнена разводка магистралей теплоснабжения.

Внутреннее газоснабжение представлено в виде газовых стояков и газовых печей. В квартирах установлены электрические, газовые и водяные счетчики.

4.5 Внутренняя отделка помещений и решение фасада

Кирпичные стены и откосы оштукатурены известковым раствором. По штукатурке наносится слой масляно-клеевой шпатлевки.

Чистовая отделка подготовленных поверхностей:

- жилые комнаты – оклейка обоями;

- кухни – нижняя часть на высоту 1,8 – окраска масляная колером разбеленным, выше – улучшенная клеевая окраска;

- прихожие, коридоры, встроенные шкафы – улучшенная клеевая окраска;

Стены мусорокамеры облицованы на всю высоту керамической глазурованной плиткой.

Остальные поверхности кирпичных стен внеквартирных помещений – улучшенная штукатурка с последующей улучшенной окраской.

Потолки в мусорокамере – улучшенная масляная окраска.

Нижние поверхности лестничных площадок и маршей, а также их видимые боковые поверхности – улучшенная клеевая окраска.

Металлические ограждения и поручни – окраска эмалевым составом. Металлические косоуры лестницы в машинное помещение лифта оштукатурены по металлической сетке цементным раствором и окрашены клеевым составом.

Фасад оштукатурен по стеклосетке с ячейкой 5 х 5 мм цементно-известковым раствором с добавлением колера под цвет глиняного кирпича. Конструкция отделка фасада показана на рис.

Рис. 4.6. Конструкция отделки фасада

Цоколь облицовывается искусственными плитками на полимерцементной мастике.

5 Расчетно-конструктивная часть Исходные данные Конструктивная схема

Рисунок 5.1 Схема плана типового этажа рядовой секции

Конструктивная схема здания – продольные и поперечные кирпичные несущие стены, опирающиеся на монолитный плитный фундамент. Здание 10-этажное, разделено на секции одинаковой высоты (рис. 5.1).

Перекрытия сборные из пустотных железобетонных плит.

Покрытие плоское с теплым чердаком.

Климатические условия

Площадка под строительство 10 этажного жилого дома расположена в городе Тихорецке. Район строительства относится по СНиП 23-01-99 к IIIБ климатическому району, характеризующемуся отрицательными температурами в зимнее время и жарким летом с большой интенсивностью солнечной радиации.

Проект разработан для строительства в регионе со следующими климатическими и инженерными характеристиками:

- I район по весу снегового покрова по СНКК 20-303-2002 «Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки», расчетное значение веса снегового покрова 0,8 кПа;

- II район по скоростному напору ветра по СНКК 20-303-2002 «Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки», расчетное значение ветрового давления 0,42 кПа;

- исходная сейсмичность г. Тихорецк для сооружений нормального уровня (массовое строительство) по карте ОСР-97-А СНиП II-7-81^* «Строительство в сейсмических районах» и СНКК 20-301-2002 «Строительство в сейсмических районах Краснодарского края» оценивается в 6 баллов по шкале MSK-64;

Геолого-литологический разрез площадки представлен следующими грунтами:

- с поверхности до глубин 1,4-1,6 м – почва темно-бурая, суглинистая, влажная, твердая;

- с 1,4-1,6 м до 2,5-2,7 м – суглинок бурый, водонасыщенный, до полутвердого, карбонатный;

- с 2,5-2,7 м до 7,4-8,3 м – глина бурая, водонасыщенная, твердая и полутвердая, плотная, карбонатная;

- с 7,4-8,3 м до 9,4-10,5 м – глина серовато-бурая, водонасыщенная, до тугопластичной, участками опесчаненная, карбонатная.

- категория грунтов по сейсмическим свойствам согласно СНиП II-7-81^* «Строительство в сейсмических районах» – II;

- глубина промерзания - 0,8 м;

По данным инженерно-строительных изысканий на площадке строительства отрицательных физико-геологических процессов и явлений, влияющих на общую устойчивость исследуемого участка, не отмечено.

По данным исследования химического состава грунтовые воды не агрессивны по отношению к бетону нормальной плотности.

Расчет железобетонной плиты лоджии

Расчет плиты лоджии произведен на компьютере с помощью программы «ЛИРА 9.4». Плиту разделяем на 2 участка с различной толщиной и условиями опирания (рисунок 5.2.):

1) плита, опёртая по 3-м сторонам (участок № 1);

2) консольная часть плиты (участок № 2).

Рисунок 5.2 – К расчету плиты лоджии

Полезная нагрузка на участок № 1 составляет 2 кПа.

Расчетная временная нагрузка с учетом коэффициента надежности составит 2·1,2=2,4 кПа.

Постоянная нагрузка:

– собственный вес плиты –3,75 кПа, расчетная 3,75·1,1=4,13 кПа.

– цементно-песчаная стяжка δ=20 мм –нормативная нагрузка 0,36 кН/м2, расчетная 0,36·1,3=0,47 кПа.

Таким образом, полная нагрузка составит q1=7 кПа.

Временная нагрузка на участок № 2 составляет 4 кПа. Расчетная временная нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке составит 4·1,2=4,8 кПа. Постоянная нагрузка:

– собственный вес плиты нормативный 2,5 кПа, расчетная нагрузка 2,5·1,1=2,75 кПа.

– цементно-песчаная стяжка δ=20 мм –нормативная нагрузка 0,36 кН/м2, расчетная 0,36·1,3=0,47 кПа.

Таким образом, полная равномерно распределенная нагрузка составит q2=8,02кПа.

После введения данных в программу «ЛИРА 9.4» были получены изгибающие моменты, поперечные силы, перемещения и площадь армирования на погонный метр сечения.

Конструирование железобетонной плиты лоджии

На основании результатов статического расчета и подбора необходимой площади арматуры было принято двухслойное армирование плиты лоджии сварными сетками из стержней Æ8 АIII с усилением в местах концентрации напряжений Æ10 АIII (см. графическую часть).

Расчет фундаментной плиты

Толщина плиты принята равной 650 мм. Предусматривается бетонная подготовка толщиной 100 мм. Расчетная схема – плита на упругом основании, опирающаяся на грунт, описанный в п. 5.1.2.

На фундаментную плиту действуют вертикальные погонные нагрузки от 10-этажного дома, передающиеся через стены подвала (рис. 5.11). Эти нагрузки для несущих и самонесущих стен с различной грузовой площадью рассчитаны с помощью программы «RLF»:

– сечение № 1 – несущая по осям А, Ж;

– сечение № 2 – несущая по осям В, Г, Д;

– сечение № 3 – несущая по осям 1, 2;

– сечение № 4 – самонесущая по осям 3, 4, 6.

--------------------------------------------------------------------------

| Номера сечений -> | 1 | 2 | 3 | 4 |

--------------------------------------------------------------------------

| Вид стены | 2.000| 2.000| 2.000| 1.000|

| Наличие проемов | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| же, кв. м | 2.550| 0.000| 0.000| 0.000|

| этажах, кв. м | 2.550| 0.000| 0.000| 0.000|

| Расстояние между проемами, м | 1.500| 0.000| 0.000| 0.000|

| проемов, кПа | 0.500| 0.000| 0.000| 0.000|

| Количество этажей | 10.000| 10.000| 10.000| 10.000|

| (от верха блоков до пола 2 эт) | 5.100| 5.100| 5.100| 5.100|

| Высота рядовых этажей, м | 2.800| 2.800| 2.800| 2.800|

| Высота технического этажа, м | 5.000| 5.000| 5.000| 5.000|

| Высота парапета, м | 0.600| 0.000| 0.000| 0.000|

| Толщина стены, м | 0.510| 0.510| 0.510| 0.510|

| кН/куб. м | 18.000| 18.000| 18.000| 18.000|

| Наличие балконов | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Ширина балкона, м | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Длина балкона, м | 3.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Толщина балконной плиты, м | 0.150| 0.000| 0.000| 0.000|

| Вес ограждений балкона, кН | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Расстояние между балконами, м | 3.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Число этажей с балконами | 9.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Ширина грузовой площади, м | 2.700| 3.700| 2.100| 2.100|

| и фундамента, м | 0.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| стене. Подробней - F1. | 1.000| 1.000| 1.000| 1.000|

--------------------------------------------------------------------------

Номер сечения: 1

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

Номер сечения: 2

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

Номер сечения: 3

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

Номер сечения: 4

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА:

Идентификаторы:

Nn - нормативная нагрузка по обрезу фундамента, кН

Mn - нормативный момент по обрезу фундамента, кН*м

N - расчетная нагрузка по обрезу фундамента, кН

M - расчетный момент по обрезу фундамента, кН*м

P1 - расчетная нагрузка на стену от перекрытия над подвалом, кН

---------------------------------------------------

| | Nn | Mn | N | M | P1 |

---------------------------------------------------

| 1 | 387.70| 0.00| 439.02| 0.00| 17.30|

| 2 | 530.91| 0.00| 598.73| 0.00| 23.71|

| 3 | 441.46| 0.00| 493.96| 0.00| 13.46|

| 4 | 324.05| 0.00| 356.46| 0.00| 0.00|

---------------------------------------------------

Плиту фундамента разбиваем на прямоугольные конечные элементы КЭ 41 типа оболочка (см. рис. 5.11).

Результаты статического расчета приведены графически на рис. 5.12 – 5.15.

Подбор арматуры в плите фундамента

Используем подсистему Лир-АРМ 9.4 с учетом требований СНиП 52-01-2003.

ЛИРА (Ж/б конструкции) V.9.4 KIEV (Copyright)

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ - Воронов_фт02.fidarm

1 (0/

2 3;

3 1: 141-2277 ;/

4 9;

5 1: 141-2277 ;/

6 10;

7 1: 141-2277 ;/

8 11;

9 1: 141-2277 ;/

10 )

11 (3/

12 1 P0 0.65 /

13 )

14 (9/

15 1 7 0 5 3 3 0 0 10 0 3 1 0 0 0/

16 )

17 (10/

18 1 B25 1 0 1 1 1 0 0 0 0.4 0.3/

19 )

20 (11/

21 1 A3 A3 A1 1 1 1 22 0 1/

22 )

Характеристики бетона и арматуры

БЕТОН

Класс бетона: B25

Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 3060000.0

Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1480.0

Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 107.0

Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 1890.0

Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 163.0

Потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, т/(м*м): 3931.0

АРМАТУРА

Класс арматуры: A3

Модуль упругости, т/(м*м): Es = 20000000.0

Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 37500.0

Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 30000.0

Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 37500.0

Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 40000.0

Класс арматуры: A1

Модуль упругости, т/(м*м): Es = 21000000.0

Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 23000.0

Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 18000.0

Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 23000.0

Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 24000.0

РАЗВЕРНУТЫЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Документ 0.

-----------------------------------------------------------------------------------

|Ссылка на док 9| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

|Ссылка на док 3| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

|Ссылка на док10| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

|Ссылка на док11| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

Документ 9. Общие характеристики

|ки |вания |сост.| A1 | A2 | A3 | Y | Z |стержня|опред.|вания |коэфф.=1 |0-нет,1-да |

|_____|______|_____|_____|_____|_____|_____|_____|_______|______|______|_________|_____________|

| 1 7 0 5 3 3 0 0 10 0 3 1 0 |

|______________________________________________________________________________________________|

Документ 3. Сечение.

|Номер| Тип |Размеры ( сечение стержней-см, толщина плиты(b)-м ) |

|стро-|сече- |_____________________________________________________|

| ки | ния | b(D) | h(D1) | b1 | h1 | b2 | h2 |

|_____|_______|________|________|________|________|________|________|

| 1 P0 0.65 0 0 0 0 0 |

|___________________________________________________________________|

Документ 10.Бетон.

____________________________________________________________________________________

| ки | |на |бетона | твер | KP1 | KP2 | EY | EZ |тации |Крат/мм |Длит/мм|

|_____|_____|____|_______|______|______|______|______|______|_______|________|_______|

| 1 B25 1 0 1 1 1 0 0 0 0.4 0.3 |

|____________________________________________________________________________________|

Документ 11. Арматура.

__________________________________________________________________________________

| ки | по X | по Y | арматуры |арматур| МКР1 | МКР2 |диаметр(мм)| в углах |

|_____|________|________|__________|_______|________|________|___________|_сечения_|

| 1 A3 A3 A1 1 1 1 22 1 |

|__________________________________________________________________________________|

Требуемая площадь рабочей арматуры в элементах графически отображена на рис. 5.16 - 5.19.

Конструирование плиты фундамента

В результате расчетов определились сечение фундаментной плиты и ее армирование при заданной прочности материала. По итогам расчетов принято:

– толщина фундаментной плиты – 650 мм;

– бетон кл. В25;

– армирование - двойная сетка из арматуры А-III с шагом 200 мм, с усилением армирования в местах опирания вертикальных несущих конструкций и в местах, определенных расчетом.

Нижнее непрерывное армирование вдоль Х: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Верхнее непрерывное армирование вдоль Х: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Нижнее непрерывное армирование вдоль У: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Верхнее непрерывное армирование вдоль У: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Дополнительное армирование детально показано на листе КЖ

Проектное положение верхней арматуры обеспечивается применением поддерживающих каркасов.

Расчет лестничного марша

Временная нормативная нагрузка для лестниц жилого дома р^н = 3 кН/м², коэффициент надежности по нагрузке g_f = 1,2; длительно действующая временная нагрузка р^н_ld=1 кН/м².

Расчетная нагрузка на 1 м длины марша:

= (3,6х1,2+3х1,2)х1,35 = 10,3 кН/м

Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша:

Поперечная сила на опоре:

Предварительное назначение размеров сечения марша

Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты (по сечению между ступенями) h'_f=30 мм, высоту ребер (косоуров) h=170 мм, толщину ребер b_r=80 мм (рисунок 6.1).

Рисунок 5.20 – Сечение лестничного марша

Действительное сечение марша заменяем на расчетное – тавровое с полкой в сжатой зоне.

Рисунок 5.21 – Расчетное сечение лестничного марша

b = 2b_r = 2 х 80 = 160 мм, ширину полки b'_f при отсутствии поперечных ребер принимаем не более b'_f = 2(l/6) + b = 2(300/6)+16 = 116 см или b'_f =12 h'_f+ b =

= 12 х 3+16 = 52 см, принимаем за расчетное меньшее значение b'_f = 52 см.

Расчет нормального сечения

По условию М ≤ R_bbx(h₀-0,5x)+R_scA'_s(h₀-a') устанавливаем расчетный случай для таврового сечения (при x = h'_f)

при M ≤ R_bg_b₂ b'_f h'_f(h₀-0,5 h'_f)

где R_b – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для 1-го предельного состояния, МПа;

g_b₂ – коэффициент надежности;

b'_f- ширина полки, см;

h'_f – толщина плиты, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

Нейтральная ось находится в полке 1330000<14,5(100)0,9х52х3(14,5-0,5х3)=2640000 Нм. Условие удовлетворяется, нейтральная ось проходит в полке; расчет арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной b'_f = 52 см.

Вычисляем:

где: А₀ – требуемая площадь арматуры;

М – расчетный изгибающий момент, Нсм;

γ_n– коэффициент надежности;

R_b – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа;

g_b₂ – коэффициент условий работы;

b'_f – ширина полки, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

по таблицам находим η=0,953; ξ=0,095

Тогда площадь сечения ненапрягаемой части арматуры в растянутой зоне сечения найдем по формуле:

где: М – расчетный изгибающий момент в середине пролета марша, Нсм;

γ_n– коэффициент надежности;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

R_s – расчетное сопротивление арматуры растяжению для первого предельного состояния, МПа;

принимаем 2Æ14А-II, А_s=3,08 см² (-4,5% допустимо). При 2Æ16А-II, А_s=4,02 см² (+25% значительный перерасход арматуры). В каждом ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу К-1.

Расчет наклонного сечения на поперечную силу

Поперечная сила на опоре Q_max=17,8·0.95=17 кН. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось:

где: φ_n=0;

(1+ φ_n + φ_f)=1+ 0,175 = 1,175 < 1,5;

В расчетном наклонном сечении Q_b=Q_sw=Q/2, а так как Q_b=B_b/2, то

c=B_b/0,5Q=7,5·10⁵.0,5·17000 = 88,3 см, что больше 2 h₀= 29 см. Тогда Q_b=B_b/с = 7,5·10⁵/29 = 25,9·10³ Н = 25,9 кН, что больше Q_max=17 кН, следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется.

В ¼ пролета назначаем из конструктивных соображений поперечные стержни диаметром 6 мм из стали класса А-I, шагом S=80 мм (не более h/2 = 170/2=85 мм), А_sw=0,283 см², R_sw=175 МПа, для двух каркасов n=2, А_sw=0,566 см²; μ_ω=0,566/16·8 = 0,0044; α = Е_s/E_b = 2,1·10⁵/2,7·10⁴ = 7,75. В средней части ребер поперечную арматуру располагаем конструктивно с шагом 200 мм.

Проверяем прочность элемента по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле:

где φ_ω1=1+5αμ_ω= 1+5·7,75·0,0044 = 1,17

φ_b₁= 1-0,01·14,5·0,9 = 0,87

условие соблюдается, прочность марша по наклонному сечению обеспечена.

Плиту марша армируют сеткой из стержней диаметром 4¸6 мм, расположенных с шагом 100¸300 мм. Плита монолитно связана со ступенями, которые армируют по конструктивным соображениям, и ее несущая способность с учетом работы ступеней вполне обеспечивается. Диаметр рабочей арматуры ступеней с учетом транспортных и монтажных воздействий назначают в зависимости от длины ступеней при l_st=1¸1,4 м - Æ6 мм. Хомуты выполняют из арматуры диаметром 6 мм шагом 200 мм.

Расчет железобетонной площадочной плиты лестничного марша

Задание для проектирования

Рассчитать и сконструировать ребристую плиту лестничной площадки двухмаршевой лестницы. Ширина плиты 1350 мм, толщина 60 мм, ширина лестничной клетки в свету 3 м. Временная нормативная нагрузка 3кН/м², коэффициент надежности по нагрузке γ_f = 1,2. Марки материалов принять: бетон класса В25, арматура каркасов из стали класса А-II, сетки из стали класса Вр-I.

Определение нагрузок

Собственный нормативный вес плиты при h'_f=6 см gⁿ =0,06·25000 = 1500 Н/м², расчетный вес плиты g = 1500·1,1 = 1650 Н/м², расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты)

q = (0,29·0,11+0,07·0,07)·1·25000·1,1 = 1000 Н/м

Расчетный вес крайнего пристенного ребра:

q = 0,14·0,09·1·2500·1,1= 350 Н/м

Временная расчетная нагрузка

р = 3·1,2 = 3,6 кН/м²

При расчете площадочной плиты рассматриваем отдельно полку, упруго заделанную в ребрах, лобовое ребро, на которое опираются марш и пристенное ребро, воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты.

Расчет полки плиты

Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балочный элемент с частичным защемлением на опорах.

Расчетная схема плиты показана на рисунке 6.3.

Рисунок 5.22 – Расчетная схема плиты

Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами 1,13 м.

При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов:

М = М_s = ql²/16 = 5250•1,13²/16 = 420 Нм

где q = (g+p)b = (1650+3600)•1= 5250 Н/м; b = 1 м.

При b = 100 см и h₀ = h – a = 6 – 2 = 4 см вычисляем

по таблицам определяем

η=0,981; ξ=0,019, тогда

Укладываем сетку С-1 из арматуры Æ3 мм Вр-I шагом S = 200 мм на 1 м длины с отгибом на опорах, А_s = 0,36 см².

Расчет лобового ребра

На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:

- постоянная и временная, равномерно-распределенные от половины пролета полки и от собственного веса

q = (1650+3600)•1,35/2 + 1000 = 4550 Н/м;

- равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб

q₁ = Q/а = 17800/1,35 = 1320 Н/м

Расчетная схема лобового ребра приведена на рисунке 6.4.

q₁

q_w

Рисунок 5.23 – Расчетная схема лобового ребра

Изгибающий момент на выступе от нагрузки q на 1 м

M₁=q₁

Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно ввиду малых разрывов, что q₁ действует по всему пролету):

M = (q + q₁)l₀²/8 = (4550 + 1320)•3.2²/8 = 7550 Нм

Расчетное значение поперечной силы с учетом g_n равное 0,95

Q = (q + q₁)lg_n/2 = (4550 + 1320)•0.95/2 = 8930 Н

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной b'_f = 6h'_f + b_r = 6•6+12 = 48 см

Так как ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет лобового ребра можно выполнять на действие только изгибающего момента М = 7550 Нм.

В соответствие с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем (с учетом коэффициента надежности g_n = 0,95):

расположение нейтральной оси при х = h'_f

Mg_n ≤ R_bg_b2 b'_f h'_f(h₀-0,5 h'_f)

755000·0,95 = 0,72·10⁶ < 14,5(100) ·0.9·48·6(31,5-0,5·6) = 10,7·10⁶ (Нсм) - условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке.

= по таблицам находим η=0,993; ξ=0,0117

принимаем из конструктивных соображений 2Æ10 А-II, А_s = 1,57 cм² – процент армирования µ будет найден по формуле: µ = (А_s/bh₀)·100 = 1,57·100/12·31,5 = 0,42%.

Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу

Q = 8,93 кН

Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось С.

где:

φ_n=0;

(1+ φ_n + φ_f)=1+ 0,214 + 0 = 1,214 < 1,5;

В расчетном наклонном сечении Q_b = Q_sw = Q/2, тогда

с = В_b/0,5Q = 27,4·10⁵/0,5·8930 = 612 см,

что больше 2h₀ = 2·31.5 = 63 см, принимаем с = 63 см.

Вычисляем: Q_b= В_b/с = 27,4·10⁵/63 = 43,4·10³, H = 43,4 кН >Q = 8,93 кН, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры диаметром 6 мм класса А-I шагом 150 мм.

Консольный выступ для опирания сборного марша армируют сеткой С-1 из арматуры диаметром 6 мм класса А-I; поперечные стержни этой сетки скрепляют с хомутами каркаса К-1 ребра.

Расчет второго продольного ребра площадочной плиты

На второе продольное ребро площадочной плиты действуют следующие нагрузки:

- постоянная и временная, равномерно-распределенные от половины пролета полки и от собственного веса

q = (1650+3600)•1,35/2 + 1000 = 4550 Н/м;

Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра:

М = = 4550•3,2²/8 = 5824 Нм

Расчетное значение лобового ребра с учетом g_n = 0,95

Q = qlg_n/2 = 455·3,2·0,95/2 = 6916 Н

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной b'_f = b_r +64j' = 48 см, т.к. ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет второго продольного ребра можно считать на действие только изгибающего момента М равного 5824 Нм.

Mg_n ≤ R_bg_b2 b'_f h'_f(h₀-0,5 h'_f)

582400·0,95 = 0,53·10⁶ < 14,5(100) ·0.9·48·6(31,5-0,5·6) = 10,7·10⁶ (Нсм) - условие соблюдается, следовательно нейтральная ось проходит в полке.

= по таблицам находим η=0,955; ξ=0,085

принимаем из конструктивных соображений 2Æ6 А-II, А_s = 1,27 cм² – процент армирования µ будет найден по формуле: µ = (А_s/bh₀)·100 = 1,27·100/12·31,5 = 0,33%.

Определяем с = В_b/0,5Q = 27,4·10⁵/0,5·6916 = 192 см, что больше

2h₀ = 2·31,5 = 63 см, принимаем с = 63 см.

Вычисляем: Q_b= В_b/с = 27,4·10⁵/63 = 43,4·10³, H = 43,4 кН >Q = 6,9 кН, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закладные стержни из арматуры диаметром 6 мм класса А-I шагом 250 мм.

6 ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

6.1. Технология строительных и монтажных работ

6.1.1 Разработка технологической карты на возведение подземной части здания

Разрабатываем технологическую карту на возведение 2-х блок-секций в осях 1 - 7.

6.1.1.1 Определение номенклатуры и объемов строительно-монтажных работ

Определяем число монтажных элементов на захватку, результаты вносятся в табл.

Таблица 6.1.

Спецификация сборных железобетонных элементов на 2 блок-секции.

Наименование элементов, марка	Размеры элементов, м			Площадь эл-в, м²	Число элементов		Массы эл-тов, т
Наименование элементов, марка	длина	ширина	толщина	Площадь эл-в, м²	на 1 этаж	на г б/с	одного	на г б/с
1	2	3	4	5	6	7	8	9
1. Плиты перекрытия
ПП-1	5,98	1,18		7,2	7	154	2,1	323,4
ПП-2	5,98	1,48		9	1	22	2,81	61,82
ПП-3	6,28	1,48		9,45	2	44	2,95	129,8
ПП-4	5,38	1,18		6,48	8	176	1,86	327,36
ПП-5	6,28	1,18	0,220	7,56	16	352	2,2	774,4
ПП-6	3,58	1,18		4,32	4	88	1,47	129,36
ПП-7	3,58	1,48		5,4	5	110	1,96	216,0
ПП-8	2,38	1,48		3,6	3	66	1,15	75,9
ПП-9	3,88	2,08		8,19	1	22	2,72	59,84
ПП-10	5,08	2,08		10,71	1	22	3,29	72,38
2. Плита лоджии ПЛ-1	2,74	2,35		6,44	4	88	1,94	170,72
3. Плита балконная ПБ-1	3,26	1,2		3,9	4	88	1,23	108,24
4. Лестничный марш ЛМ-1	2,72	1,05		2,86	2	36	1,33	47,88
5. Лестн. площадка ЛП-1	2,28	1,7		3,88	2	38	1,093	41,53
6. Перемычки
ПБ-1	2,98	0,12			2	40	0,197	7,88
ПБ-2	1,81	0,25			11	220	0,25	55
ПБ-3	2,07	0,25			13	260	0,285	74,1
ПБ-4	2,46	0,25			13	260	0,338	87,88
ПБ-5	2,98	0,25	220		5	100	0,41	41
ПБ-6	1,58	0,12			2	40	0,102	4,08
ПБ-7	1,28	0,12			16	320	0,084	26,88
ПБ-8	1,81	0,12			1	20	0,066	1,32

По данным табл. составляет ведомость объемов работ по форме табл. 6.2

Таблица 6.2

Наименование процесса	Ед. изм.	Кол-во, шт.		Примечание
Наименование процесса	Ед. изм.	на 1 этаж	на г б/с	Примечание
1	2	3	4	5
1. Кирпичная кладка внутренних и наружных стен	м³	181	3620,4
2. Кирпичная кладка перегородок	100 м2	2,3	46
3. Монтаж перемычек	шт.	63	1260
4. Монтаж плит перекрытия и покрытия	шт.	48	1056
5. Монтаж лестничных площадок	шт.	2	38
6. Монтаж лестничных маршей	шт.	2	36
7. Монтаж плит лоджий	шт.	4	88
8. Монтаж балконных плит	шт.	4	88
9. Заливка швов пустотных плит перекрытий вручную	100 м шва	3,24	71,28
10. Устройство мусоропровода	1 мусоропров.	-	2

6.1.2 Калькуляция трудовых затрат и машиносмен

Калькуляция трудовых затрат составлена на возведение надземной части здания на 2 блок-секции по типовому этажу по форме табл. 6.3

Таблица 6.3

Калькуляция трудовых затрат по одному (типовому) этажу одной захватки

Наименование работ и процессов	§ ЕНиР, мебл., пп	Объем работ		Нвр чел.ч	Т (Тм) чел.дн	Состав звена по ЕНиР
Наименование работ и процессов	§ ЕНиР, мебл., пп	ед. изм.	кол-во	Нвр чел.ч	Т (Тм) чел.дн	Состав звена по ЕНиР
1	2	3	4	5	6	7
КАМЕННЫЕ РАБОТЫ (со вспомогательными)
1. Обычная кладка стен толщиной в 2 кирпича под штукатурку средней сложности с проемами	Е3-3 табл. 2 табл. 3	1 м3 кладки	181	3,2	70,63	каменщики 4 разр. – 1 3 разр. – 1
2. Устройство кирпичных перегородок толщиной ½ кирпича	Е3-12 табл. 12	1 м2 перегородок	230	0,51	14,3	каменщики 4 разр. – 1 2 разр. – 1
3. Установка шарнирно-панельных подмостей в 1. положение	Е6-3	1 блок	40			машинист крана 5 разр. – 1
машинистом				0,08	0,39	плотники 4 разр. – 1
плотниками				0,24	1,17	2 разр. – 1
4. Перестановка шарнирно-панельных подмостей во второе положение	Е6-3	1 блок	40			–"–
машинистом				0,07	0,34
плотниками				0,21	1,02
5. Монтаж перемычек	Е4-1-6	1 шт.	63			маш-т крана
машинистом				0,04	0,31	5 р.
каменщиками				0,13	1,0	каменщик 4 р - 1, 3р - 1
6. Перестановка подмостей	Е6-3	1 блок	40			машинист
машинистом				0,08	0,39	крана 5р - 1
плотниками				0,24	1,17	плотники 4 р – 1 2 р –2
7. Подача кирпича глиняного обыкновенного на поддоне по 500 шт. на высоту до 35 башенным краном	Е1-7	1000 шт. кирпича	75,5			машинист крана 5р – 1 такелажники на
машинистом				0,238	2,2	монтаже
такелажниками				0,476	4,39	2 разр. – 2
8. Подача раствора в ящиках вместимостью 0,25 м3 на высоту до 15 м башенным краном	Е1-7	1 м3 раствора	43,5			–"–
машинистом				0,306	1,62
такелажниками				0,612	3,24
9. Выгрузка кирпича на поддоне по 500 шт. с автомобиля башенным краном	Е1-7 ПР2	1000 шт. кирпича	75,5			–"–
машинистом				0,15х 0,8	41
такелажниками				0,3х 0,8	2,2
ИТОГО ПО ПРОЦЕССАМ:
ручным					99,12
механизированным					6,04
МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ (со вспомогательными)
10. Укладка плит перекрытий площадью 10 м2	Е4-1-7	1 плита	48			монтажники 4 р – 1 3 р – 2 2 р – 1
машинистом				0,18	1,05	машинист
монтажником				0,72	4,21	крана 6 р – 1
11. Установка лестничных маршей и плит лестничных площадок в каменных зданиях массой до 2,5 м						–"–
машинистом				0,35	0,17
монтажником				1,4	0,66
12. Установка балконных плит без кронштейнов массой до 1 т	Е4-1-12	–"–	4			–"–
машинистом				0,5	0,24
монтажниками				2	0,98
13. Установка плит лоджий массой до 2,5 т	–"–	–"–	4			монтажники конструкций
монтажниками				0,75	0,37	4 разр. – 1
машинистом				0,25	0,12	3 разр. – 1 2 разр. –1 машинист крана 6 р. –1
14. Заливка швов пустотных плит перекрытий вручную	Е4-1-26	100 м шва	3,24	6,4	2,53	монтажники конструкц. 4 р. –1
15. Подача раствора в ящиках вместимостью до 0,25 м3 на высоту до 35 м башенным краном						машинист крана 5 р. –1
машинистом				0,306	0,11	такелажн. на монтаже
такелажниками				0,612	0,23	2 разр. - 2
ИТОГО ПО ПРОЦЕССАМ:
ручным					8,75
механизированным					1,94

Исходные данные для проектирования Читать далее: Деление на ярусы и захватки. Планирование частных потоков

Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 180888
Количество таблиц: 29
Количество изображений: 18

Скачать

... – Нинься. 11 июля - немецкие танковые войска безуспешно атаковали англо-американские войска, высадившиеся на Сицилии. 12 июля - встречное танковое сражение под Прохоровкой — крупнейшее во второй мировой войне. Американский воздушный десант в районе Джелы на Сицилии. 12–13 июля — ночной бой у острова Коломбангара (Соломоновы острова) между американскими и японскими крейсерами и эсминцами; ...

Главная Новости Рефераты Статьи Вузы

О проекте Соглашение

Наверх

Войти на сайт

Навигация

Похожие работы

0 комментариев

Разделы

Инфо

Следите за новостями