12. Расчет стропильной фермы. Узлы
Для соединения элементов опорного и промежуточных узлов принимаем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой СВ-08А диаметром d=2 мм, для укрупнительного узла – ручную сварку электродом Э42. Сталь опорного столика, фасонок, накладок и фланцев – С255, сталь уголков – С245. Расчёт сварных швов выполним в табличной форме (табл. 12.1)
Действующее в элементе усилие распределяется между швами по обушку и перу уголка обратно пропорционально их расстояниям до оси стержня:
Nоб = αоб N; Nп = αп N ,
где b – ширина полки уголка; zо – расстояние от центра тяжести уголка до его обушка.
Для равнополочных уголков принимаем αоб = 0,7 и αп = 0,3
Длины сварных швов, прикрепляющих уголки к фасонкам, определяем по формулам (расчет по металлу шва):
на обушке
lwоб = ;
на пере
lwп = ,
где n – количество уголков (швов); βf – коэффициент проплавления по металлу шва /2, табл. 34/; kf – катет сварного шва; Rwf – расчетное сопротивление углового шва по металлу шва 2, табл. 56/; γwf – коэффициент условий работы сварного шва 2, п.11.2*/; 1 … 2 см – дается на непровар.
Минимальное значение катета шва kf min принимается по /2, табл. 38/, максимальное значение катета шва по обушку уголка kf max = 1,2 · t , где t – наименьшая из толщин полки уголка или фасонки; по перу уголка kf max назначают не больше толщины фасонки и в соответствии со следующими требованиями:
kf max = t – 1 мм при t ≤ 6 мм,
kf max = t – 2 мм при t ≤ 7 - 16 мм,
kf max = t – 4 мм при t > 16 мм,
где t – толщина полки уголка.
Таблица 12.1 Результаты расчета сварных швов
Узел | Номер стержня | Сечение | Расчетное усилие N, кН | Шов по обушку | Шов по перу | ||||
Nоб, кН | kf, мм | lw, см | Nп, кН | kf, мм | lw, см | ||||
1 | 1 | 2∟90х9 | 450,15 | 315,11 | 7 | 15 | 135,04 | 6 | 8 |
18 | 2∟125х10 | -652,92 | -457,04 | 8 | 19 | -195,88 | 6 | 11 | |
2 | 1 | 2∟90х9 | 450,15 | 315,11 | 7 | 15 | 135,04 | 6 | 8 |
2 | 2∟125х9 | 965,19 | 675,63 | 7 | 30 | 289,56 | 6 | 16 | |
14 | 2∟70х6 | -135,18 | -94,63 | 6 | 6 | -40,55 | 6 | 4 | |
19 | 2∟70х8 | 466,37 | 326,46 | 6 | 18 | 139,91 | 6 | 8 | |
20 | 2∟100х8 | -279,82 | -195,87 | 6 | 11 | -83,94 | 6 | 6 | |
3 | 2 | 2∟125х9 | 965,19 | 675,63 | 7 | 30 | 289,56 | 6 | 16 |
15 | 2∟70х6 | -135,18 | -94,63 | 6 | 6 | -40,55 | 6 | 4 | |
21 | 2∟70х8 | 172,77 | 120,94 | 6 | 8 | 51,83 | 6 | 4 | |
6 | 5 | 2∟110х8 | 0 | 0 | 6 | 6 | 0 | 6 | 6 |
26 | 2∟70х6 | 0 | 0 | 6 | 0 | 6 | |||
7 | 5 | 2∟110х8 | 0 | 0 | 6 | 6 | 0 | 6 | 6 |
6 | 2∟125х14 | -771,88 | -540,32 | 8 | 22 | -231,56 | 6 | 13 | |
18 | 2∟125х10 | -652,92 | -457,04 | 8 | 19 | -195,88 | 6 | 11 | |
19 | 2∟70х8 | 466,37 | 326,46 | 6 | 18 | 139,91 | 6 | 8 | |
8 | 6-7 | 2∟125х14 | -771,88 | -540,32 | 8 | 22 | -231,56 | 6 | 13 |
14 | 2∟70х6 | -135,18 | -94,63 | 6 | 6 | -40,55 | 6 | 4 | |
9 | 7 | 2∟125х14 | -771,88 | -540,32 | 8 | 22 | -231,56 | 6 | 13 |
8 | 2∟125х14 | -1030,07 | -721,05 | 8 | 28 | -309,02 | 6 | 17 | |
20 | 2∟100х8 | -279,82 | -195,87 | 6 | 11 | -83,94 | 6 | 6 | |
21 | 2∟70х8 | 172,77 | 120,94 | 6 | 8 | 51,83 | 6 | 4 | |
10 | 8 | 2∟125х14 | -1030,07 | -721,05 | 8 | 22 | -309,02 | 6 | 17 |
15 | 2∟70х6 | -135,18 | -94,63 | 6 | 6 | -40,55 | 6 | 4 |
Рис. 12.1 Нумерация узлов и элементов для отправочного элемента
Расчет нижнего опорного узла
По требуемым длинам сварных швов (табл.12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.
Для крепления опорного столика к колонне используем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой СВ-08А диаметром d=2 мм в среде углекислого газа. Толщину опорного столика принимаем tст=40 мм.
По табл. 38* СНиП II-23-81* назначаем катет шва
По табл. 56 СНиП II-23-81*:
где – нормативное сопротивление стали опорного столика по временному сопротивлению, по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 20 до 40 мм
По табл. 34* СНиП II-23-81*:
расчет ведем по металлу шва.
Требуемая высота опорного столика из условия прочности сварного шва на срез:
где – опорная реакция фермы, принимаем равной нормальному усилию N в сечении 1-1 колонны (табл. 6.2).
В соответствии с ГОСТ 82-70* назначаем:
Принимаем ширину опорного столика
Принимаем опорный фланец шириной и толщиной
Проверяем напряжение смятия торца фланца от опорной реакции:
прочность обеспечена;
здесь – расчетное сопротивление стали фланца смятию, принимается равным расчетному сопротивлению стали фланца по временному сопротивлению, по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм
Выполним проверку сварного шва, прикрепляющего фасонку к опорному фланцу на срез от опорной реакции . По принятым габаритам фасонки принимаем длину шва
Используем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой СВ-08А диаметром d=2 мм в среде углекислого газа.
По табл. 38* СНиП II-23-81* назначаем катет шва
По табл. 56 СНиП II-23-81*:
где – нормативное сопротивление стали фасонки по временному сопротивлению, по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм
По табл. 34* СНиП II-23-81*:
расчет ведем по металлу шва.
Напряжение в шве:
прочность шва обеспечена.
Проверяем опорное сечение фасонки на срез:
прочность обеспечена;
здесь
– расчетное сопротивление стали фасонки срезу, где по табл. 51 СНиП II-23-81* для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм
Для крепления опорного фланца к колонне принимаем 8 болтов нормальной точности М20 класса прочности 5.6, диаметр отверстий под болты dотв=23 мм.
Расчет верхнего опорного узла
По требуемым длинам сварных швов (табл.12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.
Толщину и ширину фланца принимаем такими же, как в нижнем опорном узле.
Для крепления фланца к колонне принимаем 6 болтов нормальной точности М20 класса прочности 5.6, диаметр отверстий под болты dотв=23 мм.
Рис. 12.2 Примыкание фермы к колонне
Определяем усилие, действующее в стыке:
.
Ширина накладки
.
Тогда толщина накладки
.
Принимаем толщину накладки
(не меньше толщины фасонки).
Максимальное сжимающее напряжение:
,
Прочность обеспечена.
Монтажный стык двух отправочных элементов фермы выполняется с помощью ручной сварки электродом Э50.
Так как
то расчет ведем по металлу шва.
Вертикальные накладки соединяем 4 болтами М20 класса прочности 5.6, диаметры отверстий . Расстояния от центров отверстий до краев накладки вдоль усилия принимаем минимальными
(),
расстояния между центрами болтов: вдоль усилия - минимальными
();
поперек усилия – максимальными
().
Получаем накладку длиной .
Требуемый катет угловых швов для присоединения вертикальных накладок к фасонке:
.
Принимаем катет шва .
Швы, прикрепляющие листовую накладку к поясам, рассчитываем на усилие в накладке:
.
Требуемая длина швов прикрепления накладки к полкам поясных уголков:
.
Принимаем два шва по и два шва по .
Определяем длину швов прикрепления уголка верхнего пояса к фасонке. Сварка полуавтоматическая в углекислом газе сварочной проволокой Св-08Г2С.
Так как
,
то расчет ведем по металлу шва.
Расчетное усилие определяется как максимальное из двух усилий:
;
.
Расчет ведем по .
.
Принимаем .
Рис. 12.3 Монтажный узел верхнего пояса
Расчёт нижнего монтажного узла
Определяем усилие, действующее в стыке:
.
Ширина накладки .
Тогда толщина накладки .
Принимаем толщину накладки .
Проверяем прочность узла нижнего пояса фермы: нормальная сила в сечении 1-1:
.
Максимальное растягивающее напряжение:
.
Прочность обеспечена.
Монтажный стык двух отправочных элементов фермы выполняется с помощью ручной сварки электродом Э50, катет шва . Вертикальные накладки принимаем аналогично верхнему монтажному узлу: соединяем 4 болтами М20 класса прочности 5.6, диаметры отверстий . Расстояния от центров отверстий до краев накладки вдоль усилия принимаем минимальными (), расстояния между центрами болтов: вдоль усилия - минимальными (); поперек усилия – максимальными (). Принимаем накладку длиной .
Швы, прикрепляющие листовую накладку к поясам, рассчитываем на усилие в накладке:
.
Требуемая длина швов прикрепления накладки к полкам поясных уголков:
.
Принимаем два шва по и два шва по .
Определяем длину швов прикрепления уголка нижнего пояса к фасонке. Сварка полуавтоматическая в углекислом газе сварочной проволокой Св-08Г2С.
Так как , то расчет ведем по металлу шва.
Расчетное усилие определяется как максимальное из двух усилий:
;
.
Расчет ведем по .
Длина швов
;
.
Принимаем исходя из габаритов фасонки.
Расчет узла с изменением сечения верхнего пояса (узел 7)
По требуемым длинам сварных швов (табл. 12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.
Размеры накладок принимаем конструктивно толщиной и шириной b=130 мм.
Швы крепления накладок к поясам принимаем: с катетом шва .
Расчет узла с изменением сечения нижнего пояса (узел 2)
По требуемым длинам сварных швов (табл. 12.1) для крепления уголков к фасонке определяем габариты фасонки.
Усилие, действующее в стыке:
Требуемая площадь стыковых накладок:
где – расчетное сопротивление стали накладок по пределу текучести, принимаемое по [1, табл. 51] для стали С255 при толщине листового проката свыше 10 до 20 мм.
Ширину каждой накладки принимаем b=120 мм.
Требуемая толщина накладок:
Принимаем толщину накладок . Определим геометрические характеристики ослабленного сечения
Положение центра тяжести:
где - статический момент всего сечения относительно оси 0-0;
А - площадь всего сечения.
Момент инерции всего сечения:
Момент сопротивления нижней части сечения:
где а - расстояние от центра тяжести сечения до его крайней нижней точки.
Эксцентриситет приложения силы:
Проверим прочность ослабленного сечения:
прочность обеспечена.
Швы, прикрепляющие листовую накладку к поясу, рассчитаем на усилие в накладке:
Используем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой
СВ-08Г2С диаметром d=2 мм в среде углекислого газа.
расчет ведем по металлу шва.
Требуемая длина шва крепления накладки к поясу:
Принимаем
Рис. 12.5 Узел с изменением сечения нижнего пояса фермы
Список литературы
1. СниП II-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой России. – М.:ГУПЦПП, 2000. – 96 с.
2. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов / под общ. ред. Е.И. Беленя. 6-е изд., перераб. и доп.– М.: Стройиздат, 1991.–431 с.
3. Статический расчет металлического каркаса одноэтажного производственного здания: учеб. пособие к курсовому и дипломному проектированию / И.И. Зуева, Б.И. Десятов. – Пермь: изд-во Перм. гос. техн. ун-та, 2008. – 136 с.:ил.
4. Проектирование и расчет стальных ступенчатых колонн: учеб. пособие / Л.П. Абашева, М.Н. Кочепанова. – Пермь: изд-во Перм. гос. техн. ун-та, 2007. – 76 с.
5. Проектирование и расчет стальных ферм покрытий из парных уголков: метод. Указания / Л.П. Абашева, И.И. Зуева; Перм. гос. техн. ун-т. Пермь, 2008. – 46 с.
... 13.84 0 0 3 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТАЛЬНОЙ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ 3.1 Схема стропильной фермы Стропильную ферму проектируем на основе серии I.460.2-10/88 «Стальные конструкции покрытий одноэтажных производственных зданий с фермами из парных уголков». Схема стропильной фермы представлена на рисунке 12. Рисунок 12. Схема фермы 3.2 Определение нагрузок действующих на ...
... древесины. Коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига Прогиб с учетом влияния деформаций сдвига Жесткость балки обеспечивается. 1.3 Статический расчет поперечной рамы с учетом сейсмических нагрузок Расчет поперечной рамы выполним на два сочетания нагрузок: основное и особое. Основное сочетание включает нагрузки от собственного веса конструкций, веса снега и ветра; особое сочетание - ...
... направлении жесткость здания обеспечивается: 1) горизонтальными связями (ГС) в крайних пролетах здания и по его длине на расстоянии 16 м (воспринимают ветровую нагрузку, действующую на торец здания), 2) деревянными распорками (Р1 и Р2) в каждом шаге по обе стороны от конькового шарнира, 3) вертикальными связями (ВС) между стойками в крайних пролетах здания и по его длине на расстоянии 16 м ( ...
... разрез производственного здания и продольный разрез производственного здания. Выполним вначале поперечный разрез. В соответствии с планом, "Разрез 1-1" и будет являться поперечным разрезом производственного одноэтажного трехпролетного здания. Линия разреза пересекает второй и третий пролеты, следовательно, по большому счету это будет поперечный разрез второго и третьего пролетов нашего здания. ...
0 комментариев