Расчет монтажного стыка главной балки

9. Расчет монтажного стыка главной балки

 

Рисунок 6 – Схема опорной части главной балки

Стык делаем в середине пролета балки, где М = 4781 кН·м и Q = 0.

Стык осуществляем высокопрочными болтами d = 20 мм из стали «селект», имеющий по таблице 6.2 ; обработка поверхности газопламенная. Несущая способность болта, имеющего две плоскости трения:

где

 γ_б = 0,85:

т. к. разница в номинальных диаметрах отверстия и болта больше 1 мм;

М = 0,42 и γ_н = 1,02;

Принимая способность регулирования натяжения болта по углу закручивания, k = 2 – две плоскости трения.

Стык поясов. Каждый пояс балки перекрываем тремя накладками сечениями 500×12 мм и 2×220×12 мм, общей площадью сечения

A_n= 1,2·(50 + 2·22) = 112,8 см² > A_n = 100 см²

Усилие в поясе определяем по формуле:

 

M_n = MI_n/I = 4781·1385704/1792391 = 3696 кН·м

N_n = M_n/h₀ = 3696/1,68 = 2200 кН

где I, I_n, h₀ – из расчета главной балки

Количество болтов для прикрепления накладок рассчитываем по формуле:

 

n = N_n/Q^ВБ = 2200/132 = 16,6

Принимаем 16 болтов.

Стык стенки. Стенку перекрываем двумя вертикальными накладками сечением 320×1560×8 мм.

Определяем момент, действующий на стенку

 

М_ст = MI_ст/I = 4781·381191/1792391 = 1016 кН·м

Принимаем расстояние между крайними по высоте рядами болтов:

a_max = 1660·2·80 = 1500

Находим коэффициент стыка

 = M_ст/ma_maxQ^ВБ = 101600/2·150·132 = 2,56

Из таблицы 7.8 (с. 166 [I]) находим количество рядов болтов по вертикали k.

при  = 2,56 k = 13

Принимаем 13 рядов с шагом 125 мм.

Проверяем стык стенки по формуле:

Проверяем ослабление нижнего растянутого пояса

А_п.нт = 2,0·(50 – 2·5,785) = 86,86 см² > 0,85 А_n = 0,85·100 = 85 см²

Ослабление пояса можно не учитывать.

Проверяем ослабление накладок в середине стыка четырьмя отверстиями

 = 112,8 – 4·2·1,2·5,785 = 57,2 см² < 0,85A_n = 85 см².

Принимаем накладки толщиной 18 мм

 = 1,8·(50+2·22) – 4,2·1,8·5,785=85,9 cм² >0,85A_n = 85 см²

 

10. Расчет опорной части главной балки

Опорная реакция балки F = 1275 кН

Определяем площадь смятия торца ребра

где R_см.т. = 35,5 кН/см² = 355 МПа (прил. 4 [I]).

Принимаем ребро 280×14 мм,

А_р = 28·1,4 = 39,2 см² >35,9 см².Проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси Z. Ширина участка стенки, включенной в работу опорной стойки:

А_ст = А_Р + t_cт·b_ст = 39,2 + 1·19,45 = 58,65 см²

I_z = 1,4·28³/12 + 19,45·1³/12 = 2562 cм⁴

λ = h_ст/iz = 166/6,6 = 25,1 по приложению 7 (I) φ = 0,947

Рассчитываем прикрепление опорного ребра к стенке балки двусторонними швами полуавтоматической сваркой проволокой С_В – 08Г₂. Предварительно находим параметры сварных швов и определяем минимальное значение β. По таблице 5.1 (I) принимаем  = 215 МПа = 21,5 кН/см²; по прилож. 4 (I) – =165 МПа = 16б5 кН/см², по табл. 5.4. (I)

β_ш = 0,9; β_с = 1,05

 

β_ш· = 0,9·21,5 = 19,3 кН/см² > β_c· = 1,05·16,5 = 17,32 кН/см²

Определяем катет сварных швов по формуле:

Принимаем швов k_м = 7 мм.

Проверяем длину рабочей части шва:

 

l_м = 85·β_с·k_м = 85·1,05·0,7 = 62,5 см < h_cт = 166 см

Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швами.