4 ─ │ ─ 4 8 ─ │ ─ 8 │

─┴─ ─┴─ ┼

L - 2 * e

 ┼────────────────────────────┼

Рис. 3 .1

Расчётная схема рамы для основных сочетаний нагрузок

приведена на рис. 3 .2

Расчётная схема рамы с нагрузками, входящими в основное сочетание qс -

qп -

Wa Wo

──> -> ┌────────────────────────────┐ -> ──> -┼

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> │ T T │ -> │ h2

-> │──> - ->│ -> │

-> │<- - <- - │ -> │

-> └┐ | Dmax Dmin | ┌┘ -> -┼

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

qa - -> │ │ -> - qo │

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │ h1

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> ─┴─ ─┴─ -> -┼

L-2*e

 ┼──────────────────────────┼

Рис. 3 .2


Расчётная схема второй от торца рамы при действии сейсмической

нагрузки поперёк здания приведена на рис. 3 .2, рис. 3 .3

Расчётная схема рамы при действии сейсмической нагрузки

Spp

──> -> ┌──────────────────────────────┐ -> ┼

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │ h2

-> │ │ -> │

-> │ Spb Spb │ -> │

-> └┐──> ──>┌┘ -> ┼

-> │ │ -> │

->e││ │ -> │

->─┼┼ │ -> │

-> │ │ -> │ h1

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

-> │ │ -> │

- -> ─┴─ ─┴─ -> -┼

Sc+Sk L - 2 * e Sc+Sk

 ┼────────────────────────────┼

Рис. 3 .3

Расчётная схема рамы при действии местной сейсмической нагрузки

┌──┤ ──┼

│ │

│ │

│ │ h2

│ │

Skr │ │

<- - ──> └┐ ─┼

│ │

e││ │

─┼┼ │

│ │ h1

│ │

│ │

│ │

│ │

│ │

─┴─ ──┼

Рис. 3 .4


4 Расчет ступенчатой колонны производственного здания Исходные данные.

Требуется подобрать сечения сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны однопролетного производственного здания (ригель имеет жесткое сопряжение с колонной). Расчетные усилия:

Для верхней части колонны:

– в сечении 1-1 N = -344,3 кН; M = -74,5 кНм; Q = 3,6 кН;

– в сечении 2-2 N = -373,0 кН; M = -91,8 кНм; Q = 3,6 кН;

.

Материал колонны сталь марки С245, бетон фундамента марки М150.

Конструктивная схема колонны показана на рис. 4.1.

4.1 Расчет верхней части колонны

 

4.1.1 Определение расчетных длин колонны

Расчетные длины для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы определим по формулам:

 и .

Так как

,

,

значения  и  определим по табл. 14.1 [1].

В однопролетной раме с жестким сопряжением ригеля с колонной верхний конец колонны закреплен только от поворота;

= 2; = 3.

Таким образом, для нижней части колонны:

;

для верхней:

.

Расчетные длины из плоскости рамы для нижней и верхней частей равны соответственно:

;

.


Конструктивная схема колонны.

Рис. 4.1.


4.1.2 Подбор сечения верхней части колонны

Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра высотой:

По формуле 14.16. [1] определим требуемую площадь сечения.

Для симметричного двутавра:

;

;

,

Для стали C245 толщиной до 20 мм Ry = 240 МПа = 24 кН/см2;

.

Значение коэффициента  определим по прил. 10 [1].

Примем в первом приближении , тогда

;

.

По прил. 8 [1] при  и :   .

Компоновка сечения: высота стенки


,

принимаем предварительно толщину полок .

По табл. 14.2 [1] при  и  из условия местной устойчивости

,

.

Принимаем  и включаем в расчетную площадь сечения колонны два крайних участка стенки шириной по

.

Требуемая площадь полки:

.

Из условия устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки:

из условия местной устойчивости полки по формуле:


где .

Принимаем ; ; ;

.

Геометрические характеристики сечения.

Расчетная площадь сечения с учетом только устойчивой части стенки:

.

Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 78.4

см2

a Угол наклона главных осей инерции -90.0 град

Iy

Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 1776.501

см4

Ix

Момент инерции относительно центральной оси X1 параллельной оси X 26600.133

см4

It

Момент инерции при свободном кручении 20.693

см4

iy

Радиус инерции относительно оси Y1 4.76 см

ix

Радиус инерции относительно оси X1 18.42 см

Wu+

Максимальный момент сопротивления относительно оси U 1182.228

см3

Wu-

Минимальный момент сопротивления относительно оси U 1182.228

см3

Wv+

Максимальный момент сопротивления относительно оси V 161.5

см3

Wv-

Минимальный момент сопротивления относительно оси V 161.5

см3

Wpl,u

Пластический момент сопротивления относительно оси U 1337.8

см3

Wpl,v

Пластический момент сопротивления относительно оси V 248.88

см3

Iu

Максимальный момент инерции 26600.133

см4

Iv

Минимальный момент инерции 1776.501

см4

iu

Максимальный радиус инерции 18.42 см

iv

Минимальный радиус инерции 4.76 см

au+

Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 15.079 см

au-

Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 15.079 см

av+

Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси X(V) 2.06 см

av-

Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси X(V) 2.06 см

yM

Координата центра тяжести по оси Y 21.5 см

xM

Координата центра тяжести по оси X 0.4 см
4.1.3 Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.

Значение коэффициента  определяем по прил. 10 [1] при :

;

;

 по прил. 8 [1].

В расчетное сечение включаем всю площадь сечения:

.

Недонапряжение: .

Условие обеспечения общей устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента выполняется.

Проверка устойчивости стенки верхней части колонны:

,

где .

;

;

;

.

Поскольку

,

принимаем

.

Так как

,

условие соблюдается, следовательно проверку устойчивости колонны из плоскости действия момента проводят с учетом всей площади сечения.

Так как


,

Устойчивость стенки верхней части колонны обеспечена.

4.1.4 Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента

;

 по прил. 7 [1].

Для определения  найдем максимальный момент в средней трети расчетной длины стержня:

 

По модулю

при  коэффициент .

Значения и  определим по [ 1, прил. 11 ]:

.

Поскольку

,

в расчетное сечение включаем полное сечение стенки:

.

Недонапряжение:

Условие обеспечения общей устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента выполняется.

4.2 Подбор сечения нижней части колонны

– N1 = -1489,2 кН; M1 = -725,6 кНм (изгибающий момент догружает подкрановую ветвь);

– N2 = -508,0 кН; М2 = 827,5 кНм (изгибающий момент догружает наружную ветвь);

– Qmax= -102,5 кН.

Сечение нижней части колонны сквозное, состоящее из двух ветвей, соединенных решеткой. Высота сечения .

Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного двутавра, наружную – составного сварного сечения из листа и двух уголков.

Определим по формуле 14.32 [1] ориентировочное положение центра тяжести. Принимаем zо = 2,5 см; hо = hн - zо = 150 - 2,5 = 147,5 см.

;

.

Усилия в ветвях определим по формулам:

В подкрановой ветви:

.

В наружной ветви:

.

Определяем требуемую площадь ветвей и назначаем сечение.

Для подкрановой ветви:

,

задаемся ; R = 240 МПа = 24 кН/см2 ( сталь С245, фасонный прокат), тогда

.


 

Элемент сечения Угол поворота Зеркально
Двутавp широкополочный по ГОСТ 26020-83 30Ш2

Габариты сечения 200.0 x 294.9 мм

Геометрические характеристики сечения

Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 77.65 см2
Угол наклона главных осей инерции 0.0 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 12200.0 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 1737.0 см4
It Момент инерции при свободном кручении 44.161 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 12.535 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 4.73 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 827.119 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 827.119 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 173.7 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 173.7 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 923.242 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 267.103 см3
Iu Максимальный момент инерции 12200.0 см4
Iv Минимальный момент инерции 1737.0 см4
iu Максимальный радиус инерции 12.535 см
iv Минимальный радиус инерции 4.73 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 10.652 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 10.652 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 2.237 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 2.237 см
yM Координата центра тяжести по оси Y 10.0 см
zM Координата центра тяжести по оси Z -14.75 см

Для наружной ветви:

.

Для удобства прикрепления элементов решетки расстояние между внешними гранями полок принимаем таким же, как в подкрановой ветви (295 мм). Толщину стенки швеллера  для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 10 мм; высота стенки из условия размещения сварных швов .

Требуемая площадь полок (уголков):

.

 


Элемент сечения

Угол поворота Зеркально
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9

Габариты сечения 90.0 x 90.0 мм

Геометрические характеристики сечения

Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 15.6 см2
Угол наклона главных осей инерции 45.0 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 117.476 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 117.476 см4
It Момент инерции при свободном кручении 3.894 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 2.744 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 2.744 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 29.17 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 29.17 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 13.688 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 15.586 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 45.825 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 23.531 см3
Iu Максимальный момент инерции 185.635 см4
Iv Минимальный момент инерции 49.317 см4
iu Максимальный радиус инерции 3.45 см
iv Минимальный радиус инерции 1.778 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 1.87 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 1.87 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.877 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 0.999 см
yM Координата центра тяжести по оси Y 2.548 см
zM Координата центра тяжести по оси Z -2.548 см

Геометрические характеристики ветви:

 

Элемент сечения Угол поворота Зеркально
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9 +
Лист 270 x 10

Габариты сечения 295.0 x 100.0 мм

Геометрические характеристики сечения

Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 58.2 см2
Угол наклона главных осей инерции -90.0 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 371.641 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 6520.791 см4
It Момент инерции при свободном кручении 16.247 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 2.527 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 10.585 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 442.088 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 442.088 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 47.245 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 174.169 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 560.588 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 110.46 см3
Iu Максимальный момент инерции 6520.791 см4
Iv Минимальный момент инерции 371.641 см4
iu Максимальный радиус инерции 10.585 см
iv Минимальный радиус инерции 2.527 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 7.596 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 7.596 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.812 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 2.993 см
yM Координата центра тяжести по оси Y 14.75 см
zM Координата центра тяжести по оси Z -1.134 см

Уточняем положение центра тяжести сечения колонны:

Отличие от первоначально принятых размеров мало, поэтому усилия в ветвях не пересчитываем.

4.2.1 Проверка устойчивости ветвей

Из плоскости рамы (относительно оси y-y): .

Подкрановая ветвь:

Наружная ветвь:

Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решетки:

Принимаем , разделив нижнюю часть колонны на целое число панелей (5 шт). Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы (относительно осей  и ).

Для подкрановой ветви:

Для наружной ветви:


4.2.2 Расчет решетки подкрановой части колонны

Поперечная сила в сечении колонны .

Условная поперечная сила:

.

Расчет решетки проводим на .

Усилие сжатия в раскосе:

где  (угол наклона раскоса, см. рис. 4.1.).

Задаемся;.

Требуемая площадь раскоса:

.

R = 240 МПа = 24 кН/см2 (фасонный прокат из стали С245);

(сжатый уголок, прикрепляемый одной полкой).

 

Элемент сечения Угол поворота Зеркально
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L80x10

Габариты сечения 79.9 x 79.9 мм

Геометрические характеристики сечения

Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 15.14 см2
Угол наклона главных осей инерции 45.0 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 88.538 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 88.538 см4
It Момент инерции при свободном кручении 4.606 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 2.418 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 2.418 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 24.727 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 24.727 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 11.206 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 13.133 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 39.179 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 19.952 см3
Iu Максимальный момент инерции 139.879 см4
Iv Минимальный момент инерции 37.197 см4
iu Максимальный радиус инерции 3.04 см
iv Минимальный радиус инерции 1.567 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 1.633 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 1.633 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.74 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 0.867 см
yM Координата центра тяжести по оси Y 17.097 см
zM Координата центра тяжести по оси Z -2.347 см

.

Напряжения в раскосе:

.

4.2.3 Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня

Геометрические характеристики всего сечения:

Приведенная гибкость:

.

Коэффициент  зависит от угла наклона раскосов.

При , .

 – площадь сечения раскосов по двум граням сечения колонны.

.

Для комбинации усилий, догружающих наружную ветвь (сечение 4-4):

N2 = -508,0 кН; М2 = 827,5 кНм

Для комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь (сечение 4-4):

N1 = -1489,2 кН; M1 = -725,6 кНм

Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.

4.3 Узел сопряжения верхней и нижней частей колонны

Расчетные комбинации усилий в сечениях над уступом:

N= -373,0 кН; M = -91,8 кНм; Q = 3,6 кН;

Давление кранов .

Прочность стыкового шва (ш1)проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения надкрановой части. Площадь шва равна площади сечения колонны.

Наружная полка:

.

Внутренняя полка:

.

Толщину стенки траверсы определяем из условия смятия по формуле:

; принимаем

Принимаем tтр=1,6 см.

Усилие во внутренней полке верхней части колонны:

.

Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы (ш2):

.


Применяем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А, d = 1,4...2 мм.

Назначаем:

;

.

В стенке подкрановой ветви делаем прорезь, в которую заводим стенку траверсы. Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш3) составляем комбинацию усилий, дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.

Такой комбинацией будет сочетание (1, 2, 7) М = -151,8 кН·м; N = -353,8 кН:

Коэффициент 0,9 учитывает, что усилия N и M приняты для второго основного сочетания нагрузок.

Требуемая длина шва:

Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы (линия 1-1) определяем высоту траверсы  по формуле:

где  – толщина стенки I 30Ш2;  – расчетное сопротивление срезу фасонного проката из стали С245. Принимаем .

Проверим прочность траверсы как балки, нагруженной усилиями N, M и .

Расчетная схема и сечение траверсы приведены на рис. 4.3.

Узел сопряжения верхней и нижней части колонны.

Рис. 4.3.

Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно из листа 27016 мм, верхние горизонтальные ребра – из двух листов 14016 мм.

Геометрические характеристики траверсы.


 

Элемент сечения Угол поворота Зеркально
Лист 270 x 16
Лист 380 x 16 90.0
Лист 140 x 16
Лист 140 x 16

Габариты сечения 296.0 x 396.0 мм

Геометрические характеристики сечения

Параметр Значение
A Площадь поперечного сечения 148.8 см2
Угол наклона главных осей инерции 0.0 град
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 21323.038 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 6094.736 см4
It Момент инерции при свободном кручении 118.859 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 11.971 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 6.4 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 896.493 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 1348.275 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 411.806 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 411.806 см3
Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 1620.609 см3
Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 665.36 см3
Iu Максимальный момент инерции 21323.038 см4
Iv Минимальный момент инерции 6094.736 см4
iu Максимальный радиус инерции 11.971 см
iv Минимальный радиус инерции 6.4 см
au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 6.025 см
au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 9.061 см
av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 2.768 см
av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 2.768 см
yM Координата центра тяжести по оси Y 0.0 см
zM Координата центра тяжести по оси Z -15.815 см

Максимальный изгибающий момент в траверсе:

.

Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом усилия от кранов возникает при комбинации усилий (1, 2, 7) М = -151,8 кН·м; N = -353,8 кН :

.

Коэффициент k = 1,2 учитывает неравномерную передачу усилия .

.

4.4 Расчет и конструирование базы колонны

 

Ширина нижней части колонны превышает 1 м, поэтому проектируем базу раздельного типа (рис. 4.4.).

База колонны.

Рис. 4.4.

Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4):

1) N1 = -1489,2 кН; M1 = -725,6 кНм (для расчета базы подкрановой ветви);

2) N2 = -508,0 кН; М2 = 827,5 кНм (для расчета базы наружной ветви).

Усилия в ветвях колонны определим по формулам:

В подкрановой ветви:

.

В наружной ветви:

.

База наружной ветви. Требуемая площадь плиты.

,

 (бетон М150).

По конструктивным соображениям свес плиты  должен быть не менее 4 см.

Тогда , принимаем В = 40 см.

,

принимаем Lтр = 30 см.

.

Среднее напряжение в бетоне под плитой

.

Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно:

,


при толщине траверсы 12 мм .

Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

Участок 1 (консольный свес ):

;

Участок 2 (консольный свес ):

;

Участок 3 (плита, опертая на четыре стороны ):

;

Участок 4 (плита, опертая на четыре стороны

):

.

Принимаем для расчета .

Требуемая толщина плиты:

,

R = 235 МПа = 23,5 кН/см2 для стали С255 толщиной 18-40 мм.

Принимаем  (3 мм припуск на фрезеровку).

Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилие в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 1,4..2 мм.

Требуемая длина шва определяется по формуле:

Принимаем

Расчетные характеристики:

прикрепления рассчитываем по металлу шва, принимая катет угловых швов .

.

Проверяем допустимую длину шва:

.

Требования к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами .

Проверяем прочность швов:


.

Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1 см на непровар.

Приварка торца колонны к плите выполняется конструктивными швами , так как эти швы в расчете не учитывались.

  4.5 Расчет траверсы

15,36

 

15,36

 
Нагрузка на траверсу:

.

Максимальный изгибающий момент:

.

Максимальная поперечная сила:

.

115,2

 
Геометрические характеристики траверсы:

, .

Нормальные напряжения возникающие траверсе:

.


Касательные напряжения возникающие в траверсе:

.

4.6 Расчет анкерных болтов

Для расчёта анкерных болтов принимаем комбинацию нагрузок, дающую наибольший момент при минимальной силе.

Комбинации усилий для расчёта анкерных болтов в сечении 4-4:

M=827,5 кНм, N=508 кН,

Суммарное усилие во всех анкерных болтах, приходящихся на одну ветвь колонны:

;

;

Требуемая площадь сечения анкерных болтов находится по формуле:

,

 для стали С235 [2, табл. 60].

Принимаем 4 болта Æ30, . Нормальная заделка l = 1500 мм по типу соединения с помощью шайб.


4.6 Расчет анкерной плитки

Плитка под анкерные болты рассчитывается как балка, лежащая на траверсах и нагруженная сосредоточенными силами:

– расстояние между траверсами в осях,

– усилие от одного анкерного болта.

Принимаем в качестве материала для анкерной плитки сталь С255 с Ry=230 МПа (t=20440 мм) табл. 51 [5].

Максимальный изгибающий момент:

.

Максимальная поперечная сила: .

Требуемый момент сопротивления анкерной плитки:

Wn=Mмах/Ry·gc=250/23·1=10,86 см3.

Принимаем диаметр отверстия под анкерный болт d=32 мм, а толщину анкерной плитки t=30 мм, тогда ширина анкерной плиты равна:

b=(6Wn/t2)+d=(6·10,86/32)+3,2=10,44 см.

Принимаем ширину анкерной плиты b=12 см.


5 Расчет фермы в осях А-Б   5.1 Геометрические размеры и расчётная схема фермы

Размеры фермы приведены для её геометрической схемы, которая

получена путём пересечения линий, проходящих через центры тяжести

стержней и отсутствии расцентровки в узлах:

пролёт фермы L= 23.600 M; высота на опоре H= 3.150 M ;

высота в середине H1= 3.325 M ; уклон верхнего пояса i= 0.015.

Длины стержней (в метрах):

верхнего пояса нижнего пояса

панель 1 L= 2.800 панель 2 L= 3.000 панель 1 L= 5.800

панель 3 L= 3.000 панель 4 L= 3.000 панель 2 L= 6.000

панель 5 L= 3.000 панель 6 L= 3.000 панель 3 L= 6.000

панель 7 L= 3.000 панель 8 L= 2.800 панель 4 L= 5.800

раскосов стоек

раскос 1 L= 4.246 раскос 2 L= 4.380 стойка 1 L= 3.150

раскос 3 L= 4.445 раскос 4 L= 4.445 стойка 2 L= 3.236

раскос 5 L= 4.445 раскос 6 L= 4.445 стойка 3 L= 3.325

раскос 7 L= 4.380 раскос 8 L= 4.246 стойка 4 L= 3.236

 стойка 5 L= 3.150

Расчётная схема фермы с нумерацией узлов и стержней приведена

на рис.5.1.1.


Информация о работе «Проектирование металлического каркаса»
Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 109070
Количество таблиц: 18
Количество изображений: 32

Похожие работы

Скачать
51460
9
27

... изгибающие моменты на отдельных участках плиты: участок 1 – консольный свес: участок 2 – плита, опертая на три канта: где – коэффициент, принимаемый по табл.8.7 Е. И. Беленя «Металлические конструкции» в зависимости от отношения закрепленной стороны пластинки к свободной участок 3 – плита, опертая на четыре канта: так как отношение длинной стороны к короткой то α ...

Скачать
33967
3
15

... назначении требуемого катета шва kf. Длина шва lω, определяется высотой стенки вспомогательной балки lω = hef –1см, где hef = 0.85·h – высота стенки прокатной балки до закругления. При проектировании ребер главных и вспомогательных балок из одной стали катет шва, равен:   kf ³ V·γn /(βf·lω·Ry·γωf·γc), (3.2.40) где V – реакция вспомогательной балки ...

Скачать
35318
7
11

... . При расчете рамы считают, что сила поперечного торможения тележки крана распределяется поровну на все колеса одной стороны крана и через подкрановую балку и тормозные конструкции передаются на каркас (поперечные рамы) цеха. Нормативная горизонтальная нагрузка на колесо крана Ткн = 0,5f(Qк + Gт)/n0 = 0,5·0,1(500 + 620)/2 = 28 кН, где f – коэффициент трения при торможении тележки; Qк – ...

Скачать
276314
87
37

... 1798181,5 - - - - Всего сметная стоимость 39868706 1820139 2511253 295369 - 33869 5280 Объектная смета на строительство завода цинкования мелкоразмерных конструкций Результат сметных расчетов по общестроительным, санитарно-техническим, электрическим работам сводятся в смету на объект, которая составляется ...

0 комментариев


Наверх