Навигация
Расчёт стержней на прочность и устойчивость
109070
знаков
18
таблиц
32
изображения
5.4 Расчёт стержней на прочность и устойчивость
При расчёте учтено следующее:
в пролёте есть краны с режимом работы 7К;
ферма на колонну опирается сбоку;
нагрузки приложенные непосредственно к ферме - статические.
Геометрические характеристики сечений стержней приведены в табл.5.4.
Таблица 5.4
Геометрические характеристики сечений и сталь стержней
╔═══╦════════╦═════╦════════╦══════╦══════╗
║Марка ║ Сечение ║ Сталь ║ Площадь ║Радиус и- ║Радиус и- ║
║эле- ║ ║ ║ сечения, ║нерции от-║нерции от-║
║мен- ║ ║ ║ см¤ ║носительно║носительно║
║та ║ ║ ║ ║горизонт. ║вертикаль-║
║ ║ ║ ║ ║оси, см ║ной оси,см║
╠═══╬═══════╬═════╬══════╬════╬═════╣
║B- 1 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║
║B- 2 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║
║B- 3 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║
║B- 4 ║ ┐┌110*8 ║ C245 ║ 34.40 ║ 3.39 ║ 4.88 ║
║B- 5 ║ ┐┌110*8 ║ C245 ║ 34.40 ║ 3.39 ║ 4.88 ║
║B- 6 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║
║B- 7 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║
║B- 8 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║
║H- 1 ║ ┐┌80*6 ║ C245 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║
║H- 2 ║ ┐┌80*6 ║ C275 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║
║H- 3 ║ ┐┌80*6 ║ C275 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║
║H- 4 ║ ┐┌80*6 ║ C245 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║
║P- 1 ║ ┐┌125*8 ║ C245 ║ 39.38 ║ 3.87 ║ 5.46 ║
║P- 2 ║ ┐┌50*5 ║ C275 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║
║P- 3 ║ ┐┌90*6 ║ C245 ║ 21.22 ║ 2.76 ║ 4.04 ║
║P- 4 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║
║P- 5 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║
║P- 6 ║ ┐┌90*6 ║ C245 ║ 21.22 ║ 2.76 ║ 4.04 ║
║P- 7 ║ ┐┌50*5 ║ C275 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║
║P- 8 ║ ┐┌125*8 ║ C245 ║ 39.38 ║ 3.87 ║ 5.46 ║
║C- 1 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║
║C- 2 ║ ┐┌63*5 ║ C245 ║ 12.26 ║ 1.94 ║ 2.96 ║
║C- 3 ║ ┐┌63*5 ║ C245 ║ 12.26 ║ 1.94 ║ 2.96 ║
║C- 4 ║ ┐┌63*5 ║ C245 ║ 12.26 ║ 1.94 ║ 2.96 ║
║C- 5 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║
╚═══╩═════╩═══╩═════╩═══╩════╝
В столбце <Сечение> табл.5.4 для неравнополочных уголков
первая цифра указывает размер горизонтальной полки в мм.
При вычислении радиусов инерции сечений стержней фермы толщина
фасонок принята равной 10.0 мм.
Результаты расчёта стержней приведенны в табл.5.5.
Таблица 5.5
Результаты конструктивного расчёта стержней фермы
╔════╦═══╦══════╦════════╦════╦════════╦═════╦═════╦═══╗
║Эле- ║Мар- ║Расчёт-║ Гибкость ║Пре- ║Расчётная ║Коэф-║Напря-║Рас-║
║мент ║ка ║ное ║ ║дель-║ длина ║фици-║жение,║чёт-║
║фер- ║эле- ║усилие,╠═════╦═════╣ная ╠═════╦═════╣ент ║ МПа ║ное ║
║мы ║мен- ║ кН ║ в ║ из ║гиб- ║ в ║ из ║про- ║ ║соп-║
║ ║та ║ ║плос-║плос-║кость║плос-║плос-║доль-║ ║ро- ║
║ ║ ║ ║кости║кости║ ║кости║кости║ного ║ ║тив-║
║ ║ ║ ║фермы║фермы║ ║фермы║фермы║изги-║ ║лен.║
║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ (м) ║ (м) ║ба ║ ║МПа ║
╠══╬═╬═══╬══╬══╬═╬═══╬══╬═══╬══╬════╣
║ ║В 1 ║ 23.7║183.0║114.1║250.0║ 2.80║ 2.80║ - ║ 25.9 ║240 ║
║верх ║В 2 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║
║ний ║В 3 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║
║пояс ║В 4 ║ -473.5║ 88.5║ 61.5║121.8║ 3.00║ 3.00║0.622║232.8 ║240 ║
║ ║В 5 ║ -473.5║ 88.5║ 61.5║121.8║ 3.00║ 3.00║0.622║232.8 ║240 ║
║ ║В 6 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║
║ ║В 7 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║
║ ║В 8 ║ 23.7║183.0║114.1║250.0║ 2.80║ 2.80║ - ║ 25.9 ║240 ║
╠═╬═══╬════╬═══╬═══╬════╬═══╬═══╬═╬═══╬═══╣
║ниж- ║Н 1 ║ 207.5║234.8║159.0║250.0║ 5.80║ 5.80║ - ║116.4 ║240 ║
║ний ║Н 2 ║ 449.0║242.9║164.5║250.0║ 6.00║ 6.00║ - ║251.9 ║270 ║
║пояс ║Н 3 ║ 449.0║242.9║164.5║250.0║ 6.00║ 6.00║ - ║251.9 ║270 ║
║ ║Н 4 ║ 207.5║234.8║159.0║250.0║ 5.80║ 5.80║ - ║116.4 ║240 ║
╠══╬══╬════╬═══╬════╬═══╬═══╬═══╬══╬═══╬═══╣
║ ║Р 1 ║ -314.6║109.7║ 77.7║136.2║ 4.25║ 4.25║0.480║175.2 ║240 ║
║рас- ║Р 2 ║ 224.5║229.0║178.5║300.0║ 3.50║ 4.38║ - ║246.1 ║270 ║
║косы ║Р 3 ║ -130.1║128.9║110.0║158.3║ 3.56║ 4.45║0.370║206.9 ║240 ║
║ ║Р 4 ║ 36.3║232.4║181.2║300.0║ 3.56║ 4.45║ - ║ 39.8 ║240 ║
║ ║Р 5 ║ 36.3║232.4║181.2║300.0║ 3.56║ 4.45║ - ║ 39.8 ║240 ║
║ ║Р 6 ║ -130.1║128.9║110.0║158.3║ 3.56║ 4.45║0.370║206.9 ║240 ║
║ ║Р 7 ║ 224.5║229.0║178.5║300.0║ 3.50║ 4.38║ - ║246.1 ║270 ║
║ ║Р 8 ║ -314.6║109.7║ 77.7║136.2║ 4.25║ 4.25║0.480║175.2 ║240 ║
╠══╬══╬════╬═══╬═══╬════╬═══╬═══╬═══╬═══╬═══╣
║ ║С 1 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║
║стой ║С 2 ║ -67.6║133.4║109.2║160.0║ 2.59║ 3.24║0.345║199.9 ║240 ║
║ки ║С 3 ║ -53.5║137.1║112.2║168.3║ 2.66║ 3.33║0.327║166.7 ║240 ║
║ ║С 4 ║ -67.6║133.4║109.2║160.0║ 2.59║ 3.24║0.345║199.9 ║240 ║
║ ║С 5 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║
╚══╩══╩═══╩══╩══╩══╩══╩══╩═╩═══╩══╝
Похожие работы
... изгибающие моменты на отдельных участках плиты: участок 1 – консольный свес: участок 2 – плита, опертая на три канта: где – коэффициент, принимаемый по табл.8.7 Е. И. Беленя «Металлические конструкции» в зависимости от отношения закрепленной стороны пластинки к свободной участок 3 – плита, опертая на четыре канта: так как отношение длинной стороны к короткой то α ...
... назначении требуемого катета шва kf. Длина шва lω, определяется высотой стенки вспомогательной балки lω = hef –1см, где hef = 0.85·h – высота стенки прокатной балки до закругления. При проектировании ребер главных и вспомогательных балок из одной стали катет шва, равен: kf ³ V·γn /(βf·lω·Ry·γωf·γc), (3.2.40) где V – реакция вспомогательной балки ...
... . При расчете рамы считают, что сила поперечного торможения тележки крана распределяется поровну на все колеса одной стороны крана и через подкрановую балку и тормозные конструкции передаются на каркас (поперечные рамы) цеха. Нормативная горизонтальная нагрузка на колесо крана Ткн = 0,5f(Qк + Gт)/n0 = 0,5·0,1(500 + 620)/2 = 28 кН, где f – коэффициент трения при торможении тележки; Qк – ...
... 1798181,5 - - - - Всего сметная стоимость 39868706 1820139 2511253 295369 - 33869 5280 Объектная смета на строительство завода цинкования мелкоразмерных конструкций Результат сметных расчетов по общестроительным, санитарно-техническим, электрическим работам сводятся в смету на объект, которая составляется ...
0 комментариев