Навигация
4.3 Статический расчет
Изгибающие моменты в сечениях ригеля определяются с учётом перераспределения усилий. Подсчёт ординат огибающей эпюры производится по формуле:
Mi=βi∙q∙l02
Мi – изгибающий момент, кН∙м;
βi – коэффициент определённый по данным рис. 3 [2]
l0 –расчётный пролёт среднего ригелей, м.
M+6 = β6 ∙ q · l02 = 0,018 80,2 · 6 2 = 51,97 кН · м
M+7 = β7 ∙ q · l02 = 0,058 ·80,2 ·6 2 = 167,46 кН · м
M+max = βmax ∙ q · l02 = 0,0625·80,2 ·6 2 = 180,45 кН · м
M–5 = β5 ∙ q · l02 = -0,091 ·80,2 ·6 2 = -262,74 кН · м
M–6 = β6 ∙ q · l02 = -0,041 ·80,2 ·6 2 = -118,38 кН · м
M–7 = β7 ∙ q · l02 = -0,014 ·80,2 ·6 2 = -40,42 кН · м
4.4 Расчет по предельным состояниям первой группы
4.4.1 Исходные данные
Для ригелей рекомендуется: применять бетоны классов В20-В30, рабочую арматуру - из арматурной стали класса А-III, поперечную – из арматурной стали классов А-III или А-II.
4.4.2 Расчет прочности нормальных сечений
По максимальному значению изгибающего момента уточняется размер поперечного сечения ригеля. Ввиду определения изгибающих моментов с учётом образования пластических шарниров значения коэффициентов ξ и α0 ограничиваются соответственно величинами 0,25 и 0,289 в опорном сечении.
По принятым значениям параметров сечения ригеля проверяется условие:
Полезная (рабочая) высота сечения ригеля, см. h0 = h – a = 70 – 5= 65 см
h = 70 см – принятая высота сечения, см;
b = 30 см – ширина сечения ригеля, см;
а – 5 см при расположении арматуры в два ряда;
а – 3 см при расположении арматуры в один ряд;
М – наибольший по абсолютной величине опорный изгибающий момент, Н см.
Принимаем:
h = 60 см – принятая высота сечения, см;
b = 25 см – ширина сечения ригеля, см;
h0 = h – a = 60 – 5= 55 см
Подбор требуемого сечения производим в следующем порядке:
· На опоре.
По табл. 7 [2] определяется относительное плечо внутренней пары сил ν = 0,843
Определяется требуемая площадь сечения продольной арматуры, см2;
По сортаменту [2, табл. 8] подбираем необходимое количество стержней арматуры с площадью As ≥ As1 и диаметром не менее 12 мм.
Принимаю 3 Ø 28 А–III с Афs = 18,47 см2
· В пролёте.
По табл. 7 [2] определяется относительное плечо поперечной силы ν = 0,898
Определяется требуемая площадь сечения продольной арматуры, см2;
По сортаменту [2, табл. 8] подбираем необходимое количество стержней арматуры с площадью As ≥ As1 и диаметром не менее 12 мм.
Принимаю 4 Ø 18 А–III с Афs = 10,18 см2
· Монтажная арматура.
По табл. 7 [2] определяется относительное плечё поперечной силы ν = 0,995
Определяется требуемая площадь сечения продольной арматуры, см2;
По сортаменту [2, табл. 8] подбираем необходимое количество стержней арматуры с площадью As ≥ As1 и диаметром не менее 12 мм.
Принимаю 2 Ø 20 А–III с Афs = 6,28 см2
4.4.3 Построение эпюры материалов
Для двухрядной арматуры:
а = 5 см
h0 = h – a = 60 –5 =55 см
1-1:
Определение высоты сжатой зоны, см.
Определяется несущая способность сечения, Н∙см,
Мu1 = Rb ∙ b · х ∙ (h0 – 0,5 · x) ∙ 100 = 13,05 · 25 · 11,39 ·(55 – 0,5 · 11,39) · 100 = 183,22 · 105кН · м
Определение высоты сжатой зоны, см.
Определяется несущая способность сечения, Н∙см,
Мu2 = Rb ∙ b · х ∙ (h0 – 0,5 · x) ∙ 100 = 13,05 · 25 · 5,69 ·(55 – 0,5 · 5,69) · 100 96,82 · 105кН · м
Для однорядной арматуры:
а = 3 см
h0 = h – a = 60 –3 =57 см
3-3:
Определение высоты сжатой зоны, см.
Определяется несущая способность сечения, Н∙см,
Мu3 = Rb ∙ b · х ∙ (h0 – 0,5 · x) ∙ 100 = 13,05 · 25 · 7,03 ·(57 – 0,5 · 7,03) · 100 = 122,67 · 105кН · м
4-4:
Определение высоты сжатой зоны, см.
Определяется несущая способность сечения, Н∙см,
Мu4 = Rb ∙ b · х ∙ (h0 – 0,5 · x) ∙ 100 = 13,05 · 25 · 20,66 ·(57 – 0,5 · 20,66) · 100 = 314,57 · 105кН · м
5. Проектирование колонны первого этажа
5.1 Конструктивная схема
Колонны многоэтажных промышленных зданий состоят из сборных ж/б элементов длиной, кроме элемента 1-го этажа, равной высоте этажа. Для опирания ригелей перекрытия колонны снабжены консолями. Стыки элементов колонн для удобства работ по соединению устраиваются на расстоянии 500—800 мм выше уровня панелей перекрытия.
Похожие работы
... устойчивость и прочность Значение изгибающих моментов и продольных усилий принимается по результатам статического расчета поперечной рамы. Колонны принимаются двухэтажной разрезки. Колонны многоэтажного каркасного здания с жесткими узлами рассматриваются как элементы поперечной рамы и рассчитываются как внецентренно сжатые элементы от совместного действия изгибающих моментов и продольных сил. ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
... . 1). Размеры рядовой плиты 6,0 × 1,6 м. Таблица 1 Вид нагрузки Нормативная нагрузка (Н/м2) γf Расчетная нагрузка (Н/м2) 1.Постоянная: 1.1. Собств. Вес плиты 2000 1,1 2200 1.2. Конструкция пола 900 1,3 1170 Итого постоянная 2900 - 3370 2.Временная: 7000 1,2 8400 2.1. в т.ч. кратковременная 2000 1,2 2400 2.2. в т.ч. длительная 5000 1,2 ...
... 1991. - 767 с. 7. Бондаренко В.М., Римшин В.И. Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие. - М.: Высш. шк., 2006. - 504 с. 8. Тимофеев Н.А. Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания: Метод. указания к курсовой работе и практическим занятиям для студентов спец. "Строительство ж. д., путь и путевое хозяйство". - М.: МИИТ, 2004. ...
0 комментариев