2.3 Определение перемещений с помощью тригонометрических рядов
Внешнюю нагрузку, приложенную к кольцу, представим в виде ряда:
. (2.14)
Коэффициенты ряда (2.14) определяются при интегрировании левой и правой его частей в пределах от 0 до :
Таблица 2.1 – Безразмерные силовые факторы и перемещения для кольца
φ, ° | Q | M | N | v | w |
0.00 | 0.0000 | 0.1271 | -0.3579 | 0.0000 | -0.0346 |
10.00 | -0.1118 | 0.1173 | -0.3628 | 0.0059 | -0.0322 |
20.00 | -0.2218 | 0.0882 | -0.3776 | 0.0110 | -0.0253 |
30.00 | -0.3285 | 0.0401 | -0.4022 | 0.0145 | -0.0149 |
40.00 | -0.2563 | -0.0110 | -0.4215 | 0.0161 | -0.0029 |
50.00 | -0.1825 | -0.0493 | -0.4206 | 0.0156 | 0.0088 |
60.00 | -0.1106 | -0.0748 | -0.4006 | 0.0131 | 0.0189 |
70.00 | -0.0437 | -0.0882 | -0.3637 | 0.0091 | 0.0261 |
80.00 | 0.0155 | -0.0905 | -0.3124 | 0.0042 | 0.0299 |
90.00 | 0.0648 | -0.0833 | -0.2500 | -0.0011 | 0.0300 |
100.00 | 0.1024 | -0.0686 | -0.1800 | -0.0061 | 0.0268 |
110.00 | 0.1274 | -0.0483 | -0.1061 | -0.0103 | 0.0206 |
120.00 | 0.1394 | -0.0249 | -0.0324 | -0.0132 | 0.0124 |
130.00 | 0.1389 | -0.0004 | 0.0375 | -0.0145 | 0.0030 |
140.00 | 0.1267 | 0.0229 | 0.1001 | -0.0142 | -0.0065 |
150.00 | 0.1045 | 0.0433 | 0.1522 | -0.0123 | -0.0151 |
160.00 | 0.0744 | 0.0590 | 0.1914 | -0.0090 | -0.0219 |
170.00 | 0.0386 | 0.0689 | 0.2157 | -0.0048 | -0.0263 |
180.00 | 0.0000 | 0.0723 | 0.2239 | 0.0000 | -0.0278 |
190.00 | -0.0386 | 0.0689 | 0.2157 | 0.0048 | -0.0263 |
200.00 | -0.0744 | 0.0590 | 0.1914 | 0.0090 | -0.0219 |
210.00 | -0.1045 | 0.0433 | 0.1522 | 0.0123 | -0.0151 |
220.00 | -0.1267 | 0.0229 | 0.1001 | 0.0142 | -0.0065 |
230.00 | -0.1389 | -0.0004 | 0.0375 | 0.0145 | 0.0030 |
240.00 | -0.1394 | -0.0249 | -0.0324 | 0.0132 | 0.0124 |
250.00 | -0.1274 | -0.0483 | -0.1061 | 0.0103 | 0.0206 |
260.00 | -0.1024 | -0.0686 | -0.1800 | 0.0061 | 0.0268 |
270.00 | -0.0648 | -0.0833 | -0.2500 | 0.0011 | 0.0300 |
280.00 | -0.0155 | -0.0905 | -0.3124 | -0.0042 | 0.0299 |
290.00 | 0.0437 | -0.0882 | -0.3637 | -0.0091 | 0.0261 |
300.00 | 0.1106 | -0.0748 | -0.4006 | -0.0131 | 0.0189 |
310.00 | 0.1825 | -0.0493 | -0.4206 | -0.0156 | 0.0088 |
320.00 | 0.2563 | -0.0110 | -0.4215 | -0.0161 | -0.0029 |
330.00 | 0.3285 | 0.0401 | -0.4022 | -0.0145 | -0.0149 |
340.00 | 0.2218 | 0.0882 | -0.3776 | -0.0110 | -0.0253 |
350.00 | 0.1118 | 0.1173 | -0.3628 | -0.0059 | -0.0322 |
360.00 | 0.0000 | 0.1271 | -0.3579 | 0.0000 | -0.0346 |
;
; ;
; .
;
;
;
;
.
В результате ряд для принимает вид:
. (2.15)
Дифференциальное уравнение для перемещения v имеет вид [1, с. 108]:
. (2.16)
Перед слагаемым стоит знак «–», так как погонные нормальные силы , направлены в сторону, противоположную принятому при выводе этого уравнения положительному направлению для .
Подставляя в уравнение (2.16)
,
,
получим:
. (2.17)
Подставив в это уравнение выражение для перемещения v в виде ряда
и приравняв коэффициенты при соответствующих функциях в уравнении
,
получим:
;
. (2.18)
Из условия нерастяжимости кольца
;
. (2.19)
Представим эти перемещения в безразмерном виде
и .
Окончательно
(2.20)
Эпюры безразмерных перемещений и форму деформированного кольца построим с помощью пакета MathCAD (приложение 4). Результаты приведены в таблице 2.1 и представлены на рисунках 2.2 и 2.3.
2.4 Определение размеров поперечного сечения шпангоута
Выберем [3, с. 304] поперечное сечение шпангоута в виде двутаврового профиля (рисунок 2.4). Определим размеры этого сечения, если кольцо изготовлено из сплава В95 [2, с. 43], для которого с учетом коэффициента запаса
Рисунок 2.3 – Форма деформированного кольца
Рисунок 2.4 – Геометрические параметры сечения шпангоута
по пределу текучести () допускаемые напряжения . Расчет проведем для сечения шпангоута при (приложение 5). Здесь
;
;
.
Задаемся [3, с. 306]:
; ;
; .
Площадь сечения шпангоута
;
,
расстояние до нейтральной оси
;
,
собственный момент инерции сечения
;
.
Напряжения в наружной полке
, (2.21)
во внутренней полке
. (2.22)
M и N подставляются в формулы (2.21) и (2.22) с теми знаками, которые получаются при их вычислении.
Назначим толщину стенки и найдем .
Теперь толщина и ширина полок:
; ; .
Сечение шпангоута в масштабе 1:1 изображено на рисунке 2.5.
Нормальные напряжения в полках:
; .
Определим максимальные касательные напряжения в стенке шпангоута для сечения при ():
. (2.23)
Статический момент части площади сечения, расположенной выше нейтральной оси, относительно этой оси
;
.
После расчета получим
.
Рисунок 2.5 – Сечение шпангоута в масштабе 1:1
... Галилея для координат x имеет вид: £ х = х' R х = х' + vt £ х = х'+ vt + £ х = х' + 54. Задание {{ 54 }} ТЗ № 54 Отметьте правильный ответ Правило сложения скоростей в классической механике имеет вид (система К' движется со скоростью v0 относительно системы К): £ v = v' + v0 + wt £ v = v' v0 + wt R v = v' + v0 £ v = v' v0 55. Задание ...
... придаваться танки, орудия, преимущественно самоходные, минометы, противотанковые управляемые ракетные комплексы, гранатометы, огнеметы и другие огневые средства, а также подразделение инженерных войск с подрывными зарядами. Боевой порядок штурмовой группы в составе взвода включает две-три атакующих группы (групп захвата), группу прикрытия и закрепления, огневую и заграждения. Атакующую ...
... л.с. Использование двухтактного дизельного двигателя привело к конструктивным изменениям в трансмиссии и приводах управления движением. Имеются и другие конструктивные отличия, например, в установке зенитного пулемета. Основные характеристики остались без изменений. Т-80УД - это украинский вариант от ХКБМ. Технические характеристики Т-80 Длина, м 9,7 Высота, м 2,6 Ширина, м 2,2 ...
... бригады. Авиатехник, ответственный за буксировку, и авиатехники (авиамеханики) бригады должны быть подготовлены и допущены к выполнению этих работ приказом (указанием) начальника АТБ, а водители буксировщика — приказом руководителя авиапредприятия. 8.4. Воздушные суда разрешается буксировать по искусственному покрытию и грунту, пригодными для ВС данного типа. Скорость буксировки ВС ...
0 комментариев