Мм при опорно-рамном подвешивании и односторонней зубчатой передаче, что удовлетворяет условию

315 мм при опорно-рамном подвешивании и односторонней зубчатой передаче, что удовлетворяет условию. 2.2 Параметры обмотки якоря

 

Выбрав тип обмотки и геометрию активного слоя якоря, устанавливаю шаги обмотки якоря.

Результирующий шаг обмотки в элементарных пазах или шаг по коллектору в коллекторных делениях при простой петлевой обмотке

. (2.31)

Первый шаг в коллекторных делениях

, (2.32)

.

Второй шаг в коллекторных делениях для простой петлевой обмотки

, (2.33)

.

Укорочение обмотки в коллекторных делениях

, (2.34)

.

Полюсное деление по окружности якоря

, (2.35)

Длина передних и задних лобовых участков якорных проводников

, (2.36)

.

Длина полувитка обмотки якоря

, (2.37)

Общая длина проводников обмотки якоря

. (2.38)

Сопротивление обмотки якоря при 20^˚С

, (2.39)

Масса меди обмотки якоря

, (2.40)

3 Расчет щеточно-коллекторного узла 3.1 Выбор числа и размера щеток

Ток, протекающий через щетку, находим по формуле

, (3.1)

Определим требуемую площадь щеточного контакта одного щеткодержателя

, (3.2)

где j_щ – плотность тока под щеткой.

Допустимую плотность тока назначаем по выбранной марке щеток, согласно[1]. Выбираю марку ЭГ51.

Принимаю j_щ =12 А/см².

Максимально-допустимая ширина щетки

, (3.3)

По ГОСТ 8611-57, согласно [1], выбираю ширину щетки и принимаю ее равной мм.

Далее рассчитываю длину щеточного контакта

, (3.4)

Принимаю n_щ = 1 – число элементарных щеток по длине коллектора.

, (3.5)

Ориентируясь по ГОСТ 8611-57, согласно[1], выбираю составной тип конструкции щеток и принимаю длину одной щетки l_щ = 40 мм.

Окончательная величина площади щетки S_щ

, (3.6)

Тогда точное значение плотности тока под щеткой

, (3.7)

3.2 Определение рабочей длины коллектора

Рабочую длину коллектора находим по формуле

, (3.8)

где b_рб – осевой разбег якорных подшипников. b_рб = 10 мм;

∆_щд – толщина разделяющей стенки окна щеткодержателя. ∆_щд = 5 мм;

r – размер фасок краев рабочей поверхности коллектора. r = 2мм.

Достаточность длины рабочей части коллектора по нагреву можно оценить по эмпирической формуле

, (3.9)

Далее определяю удельные и поверхностные потери на коллекторе от трения щеток по выражению

, (3.10)

где f_тр – коэффициент трения щеток о коллектор. f_тр = 0,23;

p_щ – удельное давление на щетку. Согласно [1], p_щ =20 кПа;

V_ku – окружная скорость коллектора при режиме испытательной

частоты вращения. V_ku=1,35 · V_kmax= 1,35 · 47,35 = 63,92 м/с;

 – суммарная площадь всех щеток на коллекторе.

= 2 р · S_щ · 100= 2 · 10 ·100= 2000 мм²;

 – толщина межламельной изоляции. Принимаю

.

Из расчета видно, что удельные потери мощности на коллекторе не превышают допустимые, которые составляют 40…50 кВт/м², значит рассчитанный щеточно-коллекторный аппарат, будет функционировать без опасности перегрева.