3.2 Расчёт быстроходного вала червяка

 

Материал вала червяка: Сталь 40Х, Т.О. улучшение и закалка ТВЦ, термообработка витков червяка: цементация и закалка, шлифование и полирование.

σт=750МПа, σв=900МПа.

Разработка эскиза вала

a)         Для выходного конца диаметр быстроходного вала считается по формуле: d≥(7…8),

d≥

Так как диаметр вала принятого нами двигателя d=22мм., то и диаметр выходного конца быстроходного вала примем равным 22мм.

b)         Для диаметра под подшипник:


dn≥d+2t,

где t – высота буртика, t=2,2

dn=22+2∙2,2=26,4мм.

принимаем стандартное значение по внутреннему кольцу подшипника dn=30мм.

c)         dБП=dп+3r=30+3∙2=36мм.

Разработка расчётной схемы

Для фиксации вала червяка применяем следующее расположение подшипников: обе опоры расположены по разные стороны от червяка; с одной стороны стоят два однорядных конических роликоподшипников, расположенные «враспор», с другой стороны один роликовый радиальный подшипник. Обе опоры фиксируются, т.к. они ограничивают перемещение вала в одном из направлений и воспринимают радиальную и осевую нагрузку.


Нахождение реакций в опорах в вертикальной плоскости

Считаем, что в вертикальной плоскости действует радиальная Fr и осевая Fa силы, которые вызывают появление реакций в опорах RAx, RBx и RAz. Плечо действия силы Fa равно

Составляем уравнения равновесия:

ΣМА=0 RBx(a+b)+Fr1a-Fa1·dw1/2=0

ΣМB=0 -RAx(a+b)-Fr1b- Fa1·dw1/2=0

ΣFx=0 RAx+ RBx- Fr1=0

RBx=(3,78∙0,024-1,38∙0,112)/(0,112+0,104)=-0,296кH

RAx=(-3,78∙0,024-1,38∙0,104)/(0,112+0,104)=-1,084кН

 0,296+1,084-1,38=0

Определяем изгибающие моменты:

Сечение I-I:Mх1=-RAхz1,

 при z1=0 Mx1=0

 при z1=a Mx1=RAx·a=-1084·0,112=-121,4Н∙м

Сечение II-II:Mx2=-RBx∙z2,  

 при z2=0 Mx2=0

 при z2=b Mx2=RBx∙z2=-296∙0,104=-30,8H∙м

Нахождение реакций в опорах в горизонтальной плоскости

Условно считаем, что в горизонтальной плоскости действует только окружная сила Ft1, которая вызывает появление реакций в опорах RAy и RBy.

Составляем уравнения равновесия:

ΣМА=0 RBy(a+b)-Ft1a=0

ΣМB=0 -RAy(a+b)+Ft1b=0

ΣFy=0 RAy+ RBy- Ft1=0


RBy=0,62·0,112/(0,112+0,104)=0,321кН

RAy=0,62·0,104/(0,112+0,104)=0,299кН

 0,321+0,299-0,62=0

Определяем изгибающие моменты:

Сечение I-I:My1=RAyz1,

 при z1=0 My1=0

 при z1=a My1=RAy·a=299·0,112=33,4Н∙м

Сечение II-II:My2=RBy∙z2,  

 при z2=0 My2=0

 при z2=b My2=RBy∙z2=-321∙0,104=33,4H∙м

Крутящий момент

От середины полумуфты до центра колеса действует крутящий момент T=Ft∙dw1/2=620∙0,048/2=15H∙м

Определение опасных сечений

1 опасное сечение – выходной конец вала:

a)         Шпоночный паз

b)         Галтель

2 опасное сечение – Галтель за подшипником

3 опасное сечение – по впадинам червяка

Расчёт первого опасного сечения

 

где ;

 

 S=1,5

a)         Шпоночный паз -

b)         Галтель – d=22мм.; t=3,5мм.; r=1,5мм.;

t/r=2,3; r/d=0,053

Самым опасным концентратом напряжений является галтель, по нему и ведём расчёт

Прочность вала в данном сечении обеспечена.

Расчёт второго опасного сечения

По теореме подобия находим изгибающий момент действующий в сечении с галтелью

σэкв=

,

где S – коэффициент запаса, S=1,5;

σ-1 - предел выносливости.

σ-1 = 0,43 σв = 0,43·900=387МПа;(4.7)

ε = 0,73

d=36мм.; t=3мм.; r=3мм.; t/r=1; r/d=0,073

 Кδ=1,65

Прочность вала в данном сечении обеспечена.

Расчёт третьего опасного сечения

 

σэкв=

,

где S=1,5;

 σ-1 = 387МПа;

 ε = 0,71

 Кδ=1,97

Прочность вала в данном сечении обеспечена.

3.3 Проверяем червяк на прочность

 

Принимаем червяк как двухопорную балку круглого сечения диаметром d=30мм., нагруженной радиальной силой Fr.

Наибольший прогиб возникает в середине пролёта, его находим по формуле:

где l – длинна пролёта, м;

 Е – модуль упругости, Е=2∙105МПа (для стали);

 Ix – момент инерции, м4;



Информация о работе «Расчёт ленточного транспортёра»
Раздел: Промышленность, производство
Количество знаков с пробелами: 24876
Количество таблиц: 1
Количество изображений: 3

Похожие работы

Скачать
18823
1
19

... передаточное отношение редуктора T = 13000 часов - срок службы привода Передача нереверсивная Привод состоит из электродвигателя 1, муфты 2, одноступенчатого редуктора с цилиндрическими колесами 3, ленточный транспортёр – 4. МГрафик нагрузки: 0,1 Мн 0,3 Мн 1,2 Мн Мн 0,6 Мн 0,003Т 0,5Т 0,4Т ...

Скачать
41824
8
3

... Муфты типа МУВП позволяют смягчать ударные нагрузки и рывки за счёт упругих элементов в составе муфты, кроме того, они допускают некоторые неточности сборки. Для соединения быстроходного вала редуктора с валом электродвигателя выбираем муфту упругую втулочно-пальцевую (МУВП) ГОСТ 21424-75. Принимаем муфту МУВП 250-40-1 У3 ГОСТ 21424-93. Номинальный крутящий момент Мкр., Н×м = 250 Частота ...

Скачать
42214
6
8

... с синхронной частотой вращения 750 об/мин. 2. Кинематический и энергетический расчёт привода 2.1 Кинематический расчёт Требуемое передаточное число привода при принятом электродвигателе: Разобьём передаточное число привода между редуктором и ремённой передачей. Примем: передаточное число ремённой передачи ирп = 3,55, тогда передаточное число редуктора: Частота вращения ...

Скачать
39140
8
1

... вместо указанного в задании вертикального исполнения будет иметь обычное горизонтальное исполнение, из-за конструктивных особенностей данного редуктора. Поскольку предполагается крупносерийное, а не единичное производство привода, то корпус редуктора целесообразнее выполнить литым. Таким образом оправдываются расходы на оснастку для литья, за счёт высокой производительности. Корпус состоит из ...

0 комментариев


Наверх