Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси

3.3 Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси

Диаметр поперечных стержней определяют из условия сварки их с продольной арматурой d=20 мм и принимают равным d_sw=6 мм. На приопорных участка  устанавливаем поперечную арматуру с шагом S=15см, в середине пролёта S==35 cм.

Принимаем 2 каркаса d_sw=6 мм см² арматура класса АIII  МПа

Н/см

Н

Проверяем условие обеспечения прочности сечения

<1075,4→ условие прочности удовлетворяется

Требование см>15 см→ требование удовлетворяется

Рассчитываем прочность по наклонному сечению:

Для этого вычисляем  кНм так как кН/cм<0,56g_sw=0,56·1075,4=602,22 кН/cм

см<3,33·h₀=3,33·44=146,52см

При этом

кН>49,9 кН

Поперечная сила в вершине наклонного сечения

137,71·10³-407,3·134,04=83,12кН

Длина проекции наклонного сечения

<

Н

Условие прочности >83,12→прочность обеспечивается.

3.4 Построение эпюры материалов ригеля в крайнем и среднем пролёте

Рассмотрим сечение первого пролёта

4Ø16 АV см² h₀=44cм

кНм

Арматуру 2 Ø16 доводим до опор 2Ø16 обрывается

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры

2Ø16 АV см²

кНм

Сечение во втором пролёте

4Ø10 АV см²

кНм

Арматуру 2 Ø10 доводим до опор и 2Ø10 обрывается

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры

2Ø10 АV

см²

кНм

Сечение на первой опоре со стороны первого пролёта

4Ø20 АV см²

кНм

Арматура 2 Ø20 доводим до опор и 2Ø20 обрывается

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры

2Ø20 АV см²

кНм

Сечение на первой опоре со стороны второго пролёта

4Ø14 АV см²

кНм

Арматура 2 Ø14 доводим до опор и 2Ø14 обрывается

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø14 АV см²

кНм

Определяем места теоретического обрыва продольных рабочих стержней и длину их анкеровки. 1029,6 кН/м

Поперечные силы в местах теоретического обрыва стержней определяем по эпюре Q

1)Q₁=76,15кН; d=18

см<20·d=20·1,8=36

2)Q₂=89,43 кН; d=18

см<20·d=20·1,8=36

3)Q₃=160,78 кН; d=1,8

см<20·d=20·1,8=36

4)Q₄=135,63 кН; d=12

см<20·d=20·1,2=24

5)Q₅=76,53 кН; d=16

см<20·d=20·1,6=32

6)Q₆=76,53 кН; d=16

см<20·d=20·1,6=32

Похожие работы

Монолитное железобетонное перекрытие

Скачать

27001

4

7

... на 1 м длины ригеля определяется с грузовой полосы, равной шагу рам, в данном случае шаг рам 5.4 м. Постоянная нагрузка : -от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания ; -от веса ригеля , где 2500 кг/м3 – плотность железобетона. С учетом коэффициентов надежности по нагрузке  и по назначению здания :  кН/м. Итого:  кН/м. Временная нагрузка  с учетом коэффициента ...

Компоновка сборного железобетонного перекрытия

Скачать

32500

4

16

... рабочей арматурой 18Æ10 АI с шагом s=13,5 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1. Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен  (второстепенные балки ...

Железобетонные и бетонные конструкции, требования к их безопасности

Скачать

28139

5

0

... были исключены разрушения любого характера, связанные с риском причинения вреда жизни или здоровью граждан, имуществу, окружающей среде. Безопасность железобетонных и бетонных конструкций и другие устанавливаемые требования осуществляются в соответствии с заданием на проектирование, нормативно-технической и нормативной документацией и должны быть обеспечены выполнением: 1) требований к бетону и ...

Стальные конструкции - столетие каркасного строительства из стали

Скачать

129358

0

0

... с металлическим каркасом является «Либер­ти Мьючиал Иншуренс билдинг» (1908 г.).   Начало каркасного строительства в Европе — во Франции, Бельгии, Западной Швейцарии (1890—1930гг.) Франция и Бельгия были первыми евро­пейскими странами, в которых получили применение конструкции стального каркаса многоэтажных зданий. Это не случайно — материальные и психологические предпосылки были здесь ...