Определение размеров расчетного сечения

2.2.3 Определение размеров расчетного сечения

Рисунок 5.3-Действительное и расчетное сечение марша

Ширина ребра расчетного сечения

=2·=220мм.

Толщина сжатой полки =30мм, высота расчетного сечения =187мм. Ширина полки расчетного таврового сечения принимается в соответствии с указаниями п.7.1.2.7[1]:

< +2·· (2.57)

<220+2··3725=1462мм.

<+2·6·, если >0,1 (2.58)

=30мм>0,1·187мм=18,7см

<220+2·6·30=580мм.

Принимаем =580мм.

Расчет растянутой рабочей арматуры

Для сечения с одиночным армированием проверяем условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения с шириной

ξ=β= (2.59)

Принимая с=30мм, определяем рабочую высоту сечения d=187-30=157мм.

ξ=β==0,191>0,167,

где ξ=0,167- верхний предел для области деформирования 1а.

С учетом того, что ξ<0,259 (0,259-верхний предел для области деформирования 1б), можно сделать вывод о том, что сечение находится в области деформирования 1б.

По формулам таблицы 6.6[1] находим величину изгибающего момента, воспринимаемого бетоном, расположенным в пределах высоты полки.

=(1,14·ξ-0,57·-0,07)·α··· (2.60)

=(1,14·0,191-0,57·0,1912-0,07)·0,85·13,33·580·1572=

=(0,218-0,0208-0,07) ·0,85·13,33·580·1572=20,61кН·м.

Поскольку выполняется условие

<, нейтральная ось расположена в пределах полки. В связи с этим дальнейший расчет производим как прямоугольного сечения, имеющего размеры b==580мм, d=157мм.

Определяем:

= (2.61)

==0,102;

По таблице 6.7[2] при =0,102 находим, что сечение находится в области деформирования 1а и η=0,939.

Находим величину требуемой площади растянутой арматуры

==308мм2. (2.62)

По таблице сортамента арматуры принимаем два стержня диаметром 14мм S400 (=308мм2).

Расчет прочности сечения, наклонного к продольной оси

Расчет выполняем на основе расчетной модели наклонных сечений. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть обеспечена прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле 5.9

<=0,3·····d (2.63)

Где - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, и определяемый по формуле 5.10.

=1+5··<1,3 (2.64)

Здесь =;

=20·104МПа

=39 ГПа (табл. 6.2 СНБ 5.03.01-02 для бетона марки Ж3 по удобоукладываемости и естественного твердения)

Для бетона, подвергнутого тепловой обработке,

=0,9·0,9·39ГПа=35,1ГПа=35,1·103МПа.

==5,7

= (2.65)

=57мм2 – площадь поперечного сечения двух поперечных стержней диаметром 6мм класса S240.

По конструктивным требованиям норм (п.11.2.21 СНБ5.03.01-02) на приопорных участках длиной 0,25l поперечную арматуру устанавливаем с шагом S≤0,5h и S≤150мм.

На остальной части марша поперечную арматуру устанавливаем конструктивно с шагом S=200мм.

==0,0029>=0,0009

(- табл. 11.2 СНБ 5.03.01-02)

=1+5·5,7·0,0029=1,08<1,3;

- коэффициент, определяемый по формуле 5.12

=1-β4· (2.66)

здесь β4=0,01 для тяжелого бетона;

- в МПа (Н/мм2)

=1-0,01·13,33=0,867

=0,3·1,08·0,867·13,33·220·157=129кН>=17,79кН·1,0=17,79кН,

прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

По формуле 5.13 определяем поперечное усилие , воспринимаемое бетоном и поперечными стержнями.

=2· (2.67)

Где - коэффициент, учитывающий влияние вида бетона принимаемый для тяжелого бетона равным 2,0.

=0,75·≤0,5 (2.68)

где ≤+3, =580мм>+3=220+3·30=310мм.

Для расчета  принимаем =310мм.

=0,75·=0,06<0,5;

- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил.

=0, так как продольные силы в данном случае отсутствуют.

1++=1+0,06+0=1,06<1,5;

- усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле 5.15

= (2.69)

где =157 МПа- расчетное сопротивление поперечной арматуры класса S240

(табл. 6.5 СНБ 5.03.01-02);

==99,43 Н/мм

==67,6кН>=17,79кН, прочность лестничного марша на действие по наклонной трещине обеспечена.

Для армирования полки лестничного марша принимаем сварную сетку марки

С-1 1140xL по ГОСТ 8478-81

Поперечные ребра марша армируем конструктивно с помощью каркасов Кр-2 с продольными стержнями диаметром 5мм проволочной арматуры класса S500, поперечными стержнями диаметром 4мм класса S500.

Похожие работы

Проектирование жилого дома со встроенным магазином

Скачать

122222

38

20

... составлена базисно-индексным методом по территориальным расценкам для города Перми в ценах 2000г. с учетом переводного коэффициента за четвертый квартал 2005г. Сметы составлены отдельно по магазину и по жилому дому и приведены в качестве приложения Е. 5.2 Объектная смета Объектная смета представлена в качестве приложения И. Составлена отдельно для жилого дома и для магазина. 5.3 ТЭП ...

Проектирование жилых домов

Скачать

30063

0

13

... допускается уменьшать не более чем на 5%; при числе жилых комнат более 6 нижние пределы площадей квартир следует определять по заданию на проектирование с учетом СНиПа. 2. В квартирах реконструируемых или модернизируемых под жилище II категории жилых домов: верхние пределы площадей квартир следует принимать с увеличением не более чем на 5% от нижнего предела площадей квартир соответствующего ...

Проектирование жилого дома с малыми квартирами в г. Мурманске

Скачать

13672

5

5

... -экономические показатели: 1. Общая площадь-это сумма площадей жилых помещений здания     где жилая площадь, м2; количество этажей. м2 2. Общая площадь- это сумма площади жилых и подсобных помещений квартир, балконов, лоджий и веранд. Sобщ=Sжил. + Sподсоб.пом. , где общая площадь помещений,м2; площадь жилых помещений, м2; площадь подсобных помещений, м2. Sобщ=м2 3. ...

Строительство монолитного дома

Скачать

53598

12

0

... дождевых и талых вод поверхностный в лотки внутриучастковых дорог со сбросом на ниже располагаемую территорию. Дренаж не требуется, водосток открытый. технический расчет стены монолитного дома. Город Рязань характеризуется следующими климатическими данными: Температура наиболее холодной пятидневки – (-31°С); Температура наиболее холодных суток - (-35°С); Расчетная внутренняя ...