Энерго-экономическая характеристика района
Климатические условия
Расчет режимных характеристик в зимний период времени
Разработка вариантов схем электрической сети
Баланс активной и реактивной мощности
Выбор компенсирующих устройств
Технический анализ четырёх вариантов
Выбор сечений воздушных линий методом экономических токовых интервалов
Выбор схем распределительных устройств
Технико-экономическое сравнение двух вариантов
Расчёт установившегося максимального режима
Анализ установившихся режимов
Анализ потерь
Анализ загрузки ВЛ
Навигация
Выбор компенсирующих устройств
Проектирование электрической сети
65776
знаков
21
таблица
6
изображений
4.3 Выбор компенсирующих устройств
Для получения баланса реактивных мощностей вблизи основных потребителей реактивной мощности устанавливают дополнительные источники с выдаваемой реактивной мощностью QКУ. Отсюда возникает задача оптимизации режима реактивной мощности в системе электроснабжения промышленного предприятия, выбора типа и мощности, а также места установки компенсирующих устройств.
Прежде, чем определить мощности устанавливаемых на подстанциях трансформаторов, необходимо выбрать по какому коэффициенту мощности будет производиться выбор компенсирующих устройств. Это может быть балансирующий коэффициент tgjбал, выбирающийся из условия равенства коэффициентов мощности на шинах 10 кВ подстанции, либо экономический коэффициент tgjэк, обеспечивающий минимум суммарных потерь мощности в схеме. Значения для tgjэк для каждого уровня напряжения приведены в задании.
Таким образом, нам необходимо найти экономически целесообразный коэффициент мощности, удовлетворяющий требованиям минимума суммарных потерь мощности в сети. Он получается путём сравнения tgjбал с tgjэк. Расчет баланса активной и реактивной мощности приведен в приложении Б.
С учетом баланса реактивной мощности определяем требуемую реактивную мощность для каждой секции шин. Если полученное значение не превосходит 10 Мвар, то целесообразно установить батареи статических конденсаторов (БСК). В противном случае устанавливаются синхронные компенсаторы.
Определяем требуемую реактивную мощность на подстанции А, на одну секцию шин для схемы 2 по формуле:
(13)
Мощность, требуемая ПС А, менее 10 Мвар. Значит к установке принимаем комплектные конденсаторные установки (ККУ) типа УКЛ(П) напряжением 10 кВ.
Батареи конденсаторов комплектуются из отдельных конденсаторов, соединенных последовательно и параллельно. Конденсаторы выпускаются в однофазном и трехфазном исполнениях на номинальное напряжение 0,22 – 10,5 кВ. Увеличение рабочего напряжения БК достигается увеличением числа последовательно включенных конденсаторов. Для увеличения мощности БК применяют параллельное их соединение.
Эти установки не дают полной компенсация, они обладают ступенчатой регулировкой. При изменении требуемой реактивной мощности – снижении нагрузки, например, в летний период, можно просто отключить часть из них. Батареи конденсаторов выполнены мощностью 300, 450, 900, 1350, 1800, 2250, 2700 и 3150 квар. Подбираем количество батарей так, что скомпенсировать реактивную мощность на подстанции более точно.
Подберём установленную мощность батареи на одну секцию шин:
(14)
где 
– число БК;
– номинальная реактивная мощность батареи конденсаторов, Мвар.
Часть нескомпенсированной реактивной мощности определяем из разницы:
(15)
В таблицах 4 и 5 приведем рассчитанные данные по компенсации реактивной мощности и выбранные компенсирующие устройства.
Расчёт для каждой из четырёх схем приведём в приложении В.
Таблица 4 – Компенсация реактивной мощности в зимний период
| ПС | QТРКУ, Мвар | Компенсирующее устройство | QфактКУ1СШ, Мвар | QНЕСК,Мвар |
| А | 5,41 | 6УКЛ-10-900 | 5,4 | 5,35 |
| Б | 6,38 | 7УКЛ-10-900 | 6,3 | 7,15 |
| В | 7,1 | 5УКЛ-10-1350 | 6,75 | 9,93 |
| Г | 11,52 | СК-10-20 | 11,52 | 17,92 |
| Д | 10,08 | СК-10-20 | 10,08 | 20,16 |
| Е | 5,26 | 11УКЛ-10-450 | 4,95 | 30,6 |
| Ж | 2,32 | 5УКЛ-10-450 | 2,25 | 34,56 |
Таблица 5 – Компенсация реактивной мощности в летний период
| ПС | QТРКУ.Л, Мвар | Компенсирующее устройство | QфактКУ1СШ.Л,Мвар | QНЕСК.Л,Мвар |
| А | 3,79 | 4УКЛ-10-900 | 3,6 | 4,1 |
| Б | 4,5 | 5УКЛ-10-900 | 4,5 | 4,82 |
| В | 4,97 | 3УКЛ-10-1350 | 4,05 | 8,3 |
| Г | 8,06 | СК-10-20 | 8,06 | 12,54 |
| Д | 7,06 | СК-10-20 | 7,06 | 14,11 |
| Е | 3,68 | 8УКЛ-10-450 | 3,6 | 21,15 |
| Ж | 1,63 | 3УКЛ-10-450 | 1,35 | 26,64 |
Похожие работы
... = 1,45 = 33,1/16=2,07 В этой главе было составлено четыре варианта схем сети, из которых выбрали два наиболее рациональных, исходя из требований надежности к электрической сети. Для выбранных вариантов выбрали напряжения каждой линии, сечение проводов, трансформаторы. 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ НАИБОЛЕЕ РАЦИОНАЛЬНОГО ВАРИАНТА Для выбора лучшего варианта схемы сети из двух, для ...
... в узлах 1, а, б и перетоков мощности на отдельных участках сети. Вспомогательными являются задачи, связанные с определением параметров элементов схемы замещения электрической сети, показанной на рис.3(б). Номинальное напряжение нагрузочного и генераторного узлов полагается равными 10 кВ, а номинальное напряжение линии 220(110) кВ. Рис.3. Схема двухцепной линии с трансформаторами по ...
... (5.2), где - ударный коэффициент, который составляет (табл.5.1). Расчёт ТКЗ выполняется для наиболее экономичного варианта развития электрической сети (вариантI рис.2.1) с установкой на подстанции 10 двух трансформаторов ТРДН-25000/110. Схема замещения сети для расчёта ТКЗ приведена на рис. 5.1. Синхронные генераторы в схеме представлены сверхпереходными ЭДС и сопротивлением (для блоков 200МВт ...
... 110 78,36 110 25 ИП - а 75 110 150 220 45 а - г 50 110 112,54 220 15 II ИП - в 31 110 99,7 110 25 в - д 17,5 110 78,4 110 25 в - б 6 35 47,9 110 25 Опыт эксплуатации электрических сетей показывает, что при прочих равных условиях предпочтительней вариант с более высоким номинальным напряжением, как более перспективный. В то же время ...
0 комментариев