КОМПОНОВКА ГЛАВНОГО КОРПУСА КЭС

3 КОМПОНОВКА ГЛАВНОГО КОРПУСА КЭС

3.1 Плановая компоновка главного корпуса

При разработке компоновки главного корпуса, прежде всего, необходимо решить вопрос о количестве отделений и их взаимном расположении. Из опыта проектирования известно, что этот вопрос решается неоднозначно даже при одном и том же типе основного оборудования и виде топлива.

Плановая компоновка турбинного отделения зависит от расположения в нем турбоагрегата. Турбоагрегата располагается в турбинном отделении поперечно.

Пролет турбинного отделения

 , м (7)

где L_ТА – длина турбоагрегата, м [5 ] , L_ТА=37,4 м.

  м.

Пролет котельного отделения

,м (8)

где D_K – глубина котла , D_K=19 м.

м.

Принимаем пролет турбинного и котельного отделения кратным 3. L_то = 45м, L_ко =30 м.

Пролет бункерно-деаэраторного отделения L_БДО может изменяться от 9 до 15 м. Принимаем L_БДО=12 м

 Длина технологической секции определяется шириной котла с учетом размещения вспомогательного оборудования, подвода циркуляционных трубопроводов к конденсаторам и их обслуживания. Длинна технологической секции L_тс должна быть кратна шагу колонн В_к. принимаем шаг колонн 12 м.

Длина технологической секции

 L_тс=n В_к , м (9)

Где В_к-шаг колонн принимаем 12м, n-число пролетов

 L_тс=3 12 =36 м.

Количество монтажных площадок и их размеры на различных КЭС могут значительно отличаться из-за различного использования свободной площади в турбинном отделении на отметках пола и обслуживания турбоагрегатов.

L_МП=0,5× L_ТС,м, (10)

L_МП=0,5× 36=18 м..

Общая длина главного корпуса

L_ГК=n_БL_ТС+n_МПL_МП, м,(11)

где n_Б –количество блоков, n_Б =6; n_МП –количество монтажных площадок, n_МП =2.

,м

Общая длина отделения превышает максимально допустимый размер.

Так для основной территории европейской части России длина температурной секции не должна превышать, 174 м. Поэтому необходим температурный шов. Температурный шов будет находиться на расстоянии 132 м от постоянного торца

3.2 Высотная компоновка турбинного отделения

Рисунок1 – Плановая компоновка турбинного отделения

Предварительно принимаем два крана КС-160/32

Принимаем отметку обслуживания турбоагрегата Н_ОБС =9,6 м

Необходимая расчетная высота подьёма над отметкой обслуживания

Н_ПОД =Н_ОБ + Н_СТР + Н_ЗАП, (12)

где Н_ОБ –максимальное значение из высот ПВД и ПНД, Н_ОБ =8,86; Н_СТР –высота стропов, принимаем ориентировочно равным диаметру ПВД или ПНД, Н_СТР =2,464; Н_ЗАП – высота запаса, принимаем Н_ЗАП =0,5 м.

Н_ПОД =8,86+2,464+0,5=11,824 м.

Отметка головки рельса

Н_Г.Р*=Н_ОБС +Н_ПОД +h_КР, (13)

где h_КР – расстояние по высоте от головки рельса до верхнего положения крюка основного подъема, h_КР =1,95 м.

Н_Г.Р*=9,6+11,824+1,95=23,374 м.

Определяем высоту отметки подкрановой консоли

Н_П.К*= Н_Г.Р*– h_Р – h_П.Б, (14)

где h_Р – высота кранового рельса, h_Р =0,17 по [5 ]; h_П.Б – высота подкрановой балки, h_П.Б =1,5 м по [ 5 ].

Н_П.К*= 23,374-0,17-1,5=21,08 м,

Принимаем Н_П.К =24 м кратное 300 мм.

Уточняем окончательное значение отметки головки рельса, м,

Н_Г.Р =Н_П.К +h_Р +h_П.Б, (15)

Н_Г.Р =24+1,5+0,17=25,67 м.

Отметка верха колонн, м,

Н_В.К=Н_Г.Р+Н_К+a₁, (16)

где Н_К – высота крана, Н_К=5,5 м; a₁– допустимое приближение крана к стропильным конструкциям, a₁=0,1 м.

Н_В.К=25,67+5,5+0,1=31,27 м.

Высота верхней части колонны по отношению к отметке подкрановой консоли определяется, м,

h_В.Ч.К=Н_В.К – Н_П.К, (17)

h_В.Ч.К=31,27-24=7,27 м.

Высота нижней части колонны, м,

Н_Н.Ч.К=Н_П.К –t_П +t_Б.К, (18)

где t_Б.К =0,6,...1,0 м – заглубление базы колонны ниже уровня пола, принимаем t_Б.К =0,8 м; t_П – отметка пола конденсационного подвала, принимаем t_П =0 м.

Н_Н.Ч.К=24–0+0,8=24,8 м

Полная высота колонны, м,

Н_К= Н_В.Ч.К+ Н_Н.Ч.К, (19)

Н_К= 7,27+24,8=32,07 м.

 При шаге В_К=12 м и Q_К>100 т принимаем h_В.К =750 мм, a=500мм

Высота сечения нижней части колонны, м,

h_Н.К= а+m₁+а/2, (20)

m₁=В₂+0,075+h_В.К –а (21)

m₁=0,5+0,075+(0,75–0,5)=0,825 м.

h_Н.К=0,5+0,825+0,5/2=1,575 м.

Условие жесткости для верхней части колонны,

 и ,

, 0,1>0,083 – условие жесткости для верхней части колонны выполняется.

, 0,06>0,045 – условие жесткости для нижней части колонны выполняется.

Требуемый пролет крана, м,

L_К= L_ТО – (m₁+m₂), (22)

m₂=В₂+0,075, (23)

m₂=0,+0,075=0,575 м.

L_К= 45– (0,825+0,575)=43,6 м.

  3.3 Высотная компоновка котельного отделения

 Принимаем два крана КМ-50

Отметка головки рельса, м,

Н_Г.Р*-Н_ОБС.К –H_под-Н_хб-0,52,1, (24)

где высота обслуживания котла, принимаем её равной высоте котла Н_ОБС.К =52м. Н_под-высота подвесок котла, . Н_под=4,5м, Н_хб-высота хрептовых балок , Н_хб=9м.

Н_Г.Р*=2,1+52+4,5+9+0,5=68,1 м.

Отметка подкрановой консоли, по(14 ) м,

Н_П.К*= 68,1-0,17-1,5=66,43 м,

Принимаем Н_П.К =69 м кратное 300 мм.

Уточняем окончательное значение отметки головки рельса, м,

Н_Г.Р =69+1,5+0,17=70,67 м.

Определяем отметку верна колонн, м,

Н_В.К=70,67+4,5+0,1=75,27 м.

 Высота верхней части колонны по отношению к отметке подкрановой консоли определяется,

h_В.Ч.К=75,27-69=6,27 м.

Высота нижней части колонны, м,

Н_Н.Ч.К=69+0,8=69,8 м,

Полная высота колонны, м,

Н_К= 6,27+69,8=76,07 м.

При шаге В_К=12 м и Q_К=50 т принимаем h_В.К =750 мм, a=500мм

 Высота сечения нижней части колонны, м,

 h_Н.К= а+m1+а/2, (25)

где а– привязка колонны к продольной оси, при h_В.К =750 мм принимаем а=500 мм; m1–привязка оси подкрановой балки и рельса к оси колонны.

m₁=0,4+0,075+(0,75–0,5)=0,725 м.

h_Н.К=0,5+0,725+0,5/2=1,475 м.

Принятые сечения колонн проверяются по условию жесткости колонны.

Проверяем выполнение условий жесткости для верхней и частей колонны,

, 0,12>0,083 – условие жесткости для верхней части колонны выполняется

, 0,02<0,045 – условие жесткости для нижней части колонны не выполняется, поэтому увеличиваем h_Н.К до 3 м.

m₂=0,4+0,075=0,475 м.

Требуемый пролет крана, м,

L_К= 30– (0,725+0,475)=28?8 м.

  3.4 Высотная компоновка бункерно-деаэраторного отделения

Отметка верха колонн, м,

Н_К.ДО= Н_П.Д+ Н_Ф.Д + Н_Д + Н_СТР + Н_К + h_П.Б, (26)

где Н_П.Д – отметка перекрытия под деаэратор, Н_П.Д =25,2 м; Н_Ф.Д –высота фундаментной рамы, принимаем Н_Ф.Д =0,6 м; Н_Д –высота деаэратора, Н_Д =6,9 м; Н_СТР –высота стропов, принимается равным диаметру колонки деаэраторов Н_СТР =2,4 м; Н_К – высота крана от верхнего положения крюка до низа подвесных монорельсов, Н_К=2,7 м; h_П.Б – высота подвесных балок, принимаем h_П.Б =0,5 м.

Н_К.ДО= 25,2+0,5+6,9+2,4+2,7+0,6=38,3 м.

Принимаем кран КМ-50