И 60 мм. Принимаем толщину слоя плиты 60 мм

50 и 60 мм. Принимаем толщину слоя плиты 60 мм.

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи через ограждения К_д для наружной (восточной) стены.

К_д = 1/(1/ λ_н + ∑δ_i/λ_i + 1/ λ_в) + δ_{из. пр}/λ_из , вт/(м² · град)

где λ_н = 23.3вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

λ_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

δ_{штукатурки} = 0.02 м

δ_{кирп. кладки} = 0.37 м

δ_{из. пр} = 0.06 м

λ_{кирп. кладки} = 0.82 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

λ_{штукатурки} = 0.9 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

λ_{из (мин. плит)} = 0.084 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3+ 0.37/0.82 + 0.02/0.9 + 0.02/0.9 + 1/ 9) + 0.06/0.084 = 0.735 вт/(м² · град)

Теплоприток через наружную (восточную) стену определяем по формуле:

Q_{вост. ст} = К_д · F · ∆t

∆t = (t_н–t_в) =28.5 – 25 = 3.5 °С

F = 40 · 3 = 120 м²

Q_{вост. ст} = 0.735 · 120 · 3.5 = 308.7 вт

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи К_д для внутренних стен :

К_д = 1/(1/ λ_н + ∑δ_i/λ_i + 1/ λ_в), вт/(м² · град)

где λ_н = 23.3вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

λ_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

δ_{штукатурки} = 0.02 м

δ_{кирп. кладки} = 0.25 м

λ_{кирп. кладки} = 0.82 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

λ_{штукатурки} = 0.9 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3+ 0.25/0.82 + 0.02/0.9 + 0.02/0.9 + 1/ 9) = 2 вт/(м² · град)

Теплоприток через внутренние стены определяется по формуле:

Q_{вост. ст} = К_д · F · ∆t , вт

Температура воздуха в соседних помещениях 22 °С.

∆t = (t_н–t_в) =22 – 25 = - 3 °С

F = 30 · 3 + 30 ·3 + 40 · 3= 300 м²

Q_{вост. ст} = 2 · 300 · (-3) = - 1800 вт

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи К_д для кровли :

К_д = 1/(1/ λ_н + ∑δ_i/λ_i + 1/ λ_в), вт/(м² · град)

где λ_н = 23.3вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

λ_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

δ _{жел. бет. плиты} = 0.3 м

δ _{возд. просл. средн .}= 1.5 м

δ _{проф. настила} = 0.0015 м

δ _{рубероид} = 0.02 м

λ _{жел. бет. плиты} = 1.4 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

λ _{возд. просл.} = 0.02553 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

λ _{проф. настила (сталь)}= 58 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

λ _{рубероид} = 0.16 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3+ 0.3/1.4 + 1.5/0.02553 + 0.0015/58 + 0.02/0.16 + 1/9) = 0.0169 вт/(м² · град)

Определяем теплоприток через кровлю:

Q_кровли = К_кр · F_кр · ∆t + К_кр · F_кр · ∆t_солн. , вт [4. стр. 56]

где ∆t = (t_н–t_в) =28.5 – 25 = 3.5 °С

∆t_солн. = 10 °С [2. стр. 58]

F_кр = 1200 м²

Q_кровли = 0.0169 · 1200 · 3.5 + 0.0169 · 1200 · 10 = 273.78 вт

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи К_д для пола :

К_д = 1/(1/ λ_н + ∑δ_i/λ_i + 1/ λ_в), вт/(м² · град)

где λ_н = 23.3вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

λ_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

δ _{жел. бет. плиты} = 0.3 м

δ _{паркета (дуб)} = 0.02 м

λ _{жел. бет. плиты} = 1.4 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

λ _{паркета (дуб)} = 0.23 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3+ 0.3/1.4 + 0.02/0.23 + 1/9) = 2.2 вт/(м² · град)

Определяем величину теплопритока через пол:

Q_пол = К_д · F · ∆t , вт

где ∆t = (t_н–t_в) =22 – 25 = - 3 °С

F = 1200 м²

Q_пол = 2.2 · 1200 · (-3) = - 7920 вт

Таб. 3. Сводная таблица теплопритоков

Для расчета тепла от солнечной радиации через массивные ограждения избыточную разность температур принимаем:

- для стены ориентированной на восток ∆t_{с вост. ст} = 6 °С [1. стр. 78 таб. 16]

- для кровли ∆t_{с кровли} = 10 °С [2. стр. 158]

Q_рад = Q _{мас. рад} = К_{д (вост. ст.)} · F_{вост. ст.} · ∆t_{с вост. ст} + К_{д (кровли)} · F_{кровли.} · ∆t_{с кровли} = 0.735 · 120 · 6 + 0.0169 · 1200· 10 = 732 вт

Определяем величину теплопритока от инфильтрации.

Q_инф. = Q_{ок. инф} + Q_{дв. инф.,} вт

Теплопоступления за счет инфильтрации через окна определяем по формуле:

Q_{ок. инф.} = q_ок · l · ρ · (t_н – t_вн) , вт

q_ок – количество инфильтрационного воздуха на 1 м. щели, м³/(м ·сек)

q_ок = 0.18 · 10 ^-3 м³/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

ρ – плотность воздуха.

ρ = 1.29 кг/м³

с_р -теплоемкость воздуха

с_р = 1.01

l - половина суммарной длины щелей.

l = (l_{одн.окна} · n) / 2, м

где l_{одн.окна} - суммарная длина щелей одного окна.

l_{одн.окна} = 7 м

n – число окон

n = 6

l = (7· 6) / 2 = 21 м

Q_{ок. инф.} = 0.18 · 21 · 1.29 · (28.5 – 25) = 16.03 квт

Определяем теплоприток за счет инфильтрации через дверной проем:

Q_{дв. инф.} = q_дв · n · ρ · с_р · (t_н – t_вн) , вт

где q_дв – количество воздуха проникающего через один дверной проем.

q_дв = 0.31 · 10^-3 м³/сек [1. стр. 270 таб. 87]

n – число дверей

Q_{дв. инф.} = 0.31 · 1 · 1.29 · 1.01 · (22 – 25) = - 1.21 квт

Q_инф. = Q_{ок. инф} + Q_{дв. инф.} = 16.03 + (-1.21) = 14.82 квт

Подсчитываем полное тепловыделение в торговом зале:

∑Q _т.з = Q_л + Q_м + Q_рад + Q_осв + Q_инф. + Q_{вост.ст.т.з.} + Q_{кровли т.з.} , вт

где Q_{вост.ст.т.з.} - величина теплопритока в торговый зал через стену.

Q_{вост.ст.т.з.} = К_д · F · ∆t = 0.735 · 84 · (28.5 – 25) = 216.1 вт

Q_{кровли т.з} - величина теплопритока в торговый зал через кровлю.

Q_{кровли т.з} = К_д · F · ∆t = 0.0169 · 840 · (28.5 – 25) = 49.7 вт

∑Q _т.з = 7000+ 1750+ 732 + 1350 + 14.82+ 216.1+ 49.7 = 26747 вт = 26.75 квт

В соответствии с принятой схемой организации воздухообмена, количество наружного

Воздуха L_вент , подаваемого в помещение, равно (или на 10 % больше – для создания подпора) количеству воздуха, удаляемого в кухне системой вытяжной вентиляции (L_выт).

Для определения L_выт необходимо знать величину полного тепловыделения на кухне ∑Q_кух.

Тепловыделения от людей.

Количество тепла выделяемое людьми Q_л (в Вт) подсчитывают по формуле:

Q_л= q_чел · n ,

где q_чел - величина тепловыделения одним человеком в зависимости от температуры воздуха в помещении и рода выполняемой работы.

q_чел = 70 вт [1. стр. 259, таб. 76]

n - число людей, одновременно находящихся в помещении.

В кухне одновременно находятся 12 человек.

Q_л= 70 · 12 = 768 вт

Тепловыделения от теплового оборудования.

В кухне столовой используется следующее тепловое оборудование:

- жарочная поверхность Karma GH – 818 (2 шт.) ; мощность – 3 квт

- электрическая плита ES – 47/1 (2 шт.); 4 конфорки мощностью 4 х 2.5 квт и духовой шкаф мощностью 4.5 квт.

- электросковорода БЛ – 2 (2 шт.) мощностью 2 х 1.9 квт

- холодильный шкаф AFN – 1402 (2 шт.) мощностью 0.72 квт

Qоб = 3 · 2 + 14.5 · 2 + 3.8 · 2 + 0.72 · 2 = 44.04 квт

Теплопоступления через наружные ограждения.

Q_{вост.. ст. кух.} = К_д · F · ∆t = 0.735 · 36 · (28.5 – 25) = 92.6 вт

Q_{кровли кух.} = К_д · F · ∆t = 0.0169 · 360 · (28.5 – 25) = 21.3 вт

Величина полного тепловыделения в кухню составит:

∑Q _кух = Q_л + Q_об + Q_{вост.ст.кух.} + Q_{кровли кух.} = 0.768 + 44.04 + 0.0926 +0.0213 = 44.92 квт

Похожие работы

Системы кондиционирования воздуха

Скачать

41067

1

15

... А вот традиционные центральные системы кондиционирования надо закладывать в проект еще на стадии строительства. Благодаря целому ряду уникальных достоинств VRV системы составили серьезную конкуренцию традиционным центральным системам кондиционирования воздуха, а в ряде стран, например в Японии, практически полностью вытеснили их с рынка. Конечно, на этом прогресс в развитии климатической техники ...

История развития кондиционирования воздуха

Скачать

21227

0

0

... поверхностным воздухоохладителем. В 1902 г. установкой с таким же воздухоохладителем и абсорбционной холодильной машиной был оборудован Ганноверский национальный банк. Человеком, сыгравшим огромную роль в развитии кондиционирования воздуха, был Уиллис Хэвиленд Кэрриер. Он изобрёл невиданное прежде устройство, которое прогоняло воздух поверх охлажденных трубок. При этом влага оседала – это было ...

Проект вагонного участка по ремонту систем кондиционирования воздуха пассажирских вагонов

Скачать

77792

11

0

... рабочих 6 – 8 %, младшего обслуживающего персонала 2 – 3 %. 4 НАЗНАЧЕНИЕ, СОСТАВ И ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОЕКТИРУЕМОГО УЧАСТКА ПО РЕМОНТУ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 4.1 Работы, связанные с ремонтом систем кондиционирования воздуха В настоящее время в пассажирском вагонном депо работы, связанные с ремонтом систем кондиционирования воздуха выполняются в основном на открытых и временно ...

Выбор и обоснование типа систем кондиционирования воздуха

Скачать

36649

5

0

... угла наклона луча процесса в помещении. εт = (40290,8·3,6)/12,54 = 11567 εх = (41945,2·3,6)/11,4 = 13246   3 РАСЧЕТ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА    3.1 Выбор и обоснование типа систем кондиционирования воздуха    Выбор и обоснование типа СКВ осуществляют на основе анализа условий функционирования кондиционируемого объекта, указанных в задании на проектирование.  Исходя из ...