Основные размеры корпуса и крышки редуктора

6. Основные размеры корпуса и крышки редуктора

Толщина стенок:

δ = 0,025α₂ + 3 = 0,025 · 315 + 3 = 11 мм

δ₁ = 0,02α₂ + 3 = 0,02 · 315 + 3 = 9 мм

Принимаем: δ = δ₁ = 11 мм

Толщина поясов стыка: b = b₁ = 1,5δ = 1,5 · 11 = 16 мм

Толщина бобышки крепления на раму:

p = 2,35δ = 2,35 · 11 = 26 мм

Диаметры болтов:

d₁ = 0,03α₂ + 12 = 0,03 · 315 + 12 = 22 мм – М22

d₂ = 0,75d₁ = 0,75 · 22 = 16,5 мм – М16

d₃ = 0,6d₁ = 0,6 · 22 = 13,2 мм – М14

d₄ = 0,5d₁ = 0,5 · 22 = 11 мм – М12

7. Расчет ременной передачи

По номограмме 5.2 принимаем ремень типа Б. Минимально допустимый диаметр ведущего шкива находим из табл. 5.4. [1]

d_1min = 125 мм

Принимаем: d₁ = 125 мм

Диаметр ведомого шкива:

d₂ = d₁ · U_{р п} (1 – ε), где ε = 0,015 – коэффициент скольжения.

d₂ = 125 · 6 · (1 – 0,015) = 718,8 мм

Принимаем: d₂ = 710 мм из стандартного ряда.

Фактическое передаточное число:

U_Ф = d₂ / d₁(1 – ε) = 710 / (125 · (1 – 0,015)) = 5,9

ΔU =  · 100% = 1,7% < 3%

Ориентировочное межосевое расстояние:

α ≥ 0,55(d₁ + d₂) + h(H),

где h(H) = 10,5 из [3]

α ≥ 0,55(125 + 710) + 10,5 = 470 мм

Расчетная длина ремня:

L = 2α + (d₁ + d₂) + (d₂ - d₁)² / 4α =

= 2 · 470 + (125 + 710) + (710 - 125)² / 4 · 470 = 2433 мм

Принимаем: L = 2500 мм.

Уточнение значения межосевого расстояния:

α = (2L - π(d₁ + d₂) + ) =

= (2 · 2500 – 3,14 · 835 + ) = 510,8 мм

Принимаем: α = 500 мм.

Угол обхвата ремнем ведущего шкива:

α₁ = 180° - 57° = 180° - 57° = 113,3°

Определяем допускаемую мощность, передаваемую одним клиновым ремнем:

[P_n] = [P₀] C_p C_α C_l C_z ,

где [P₀] = 3,82 кВт определяем из табл. 5.5 из условия:

v = π d₁ n₁ / 60 · 10³ = 3,14 · 125 · 700 / 60 · 10³ = 4,58 м/с

Из табл. 5.2: C_p = 1; C_α = 0,86; C_l = 1,04; C_z = 0,98.

[P_n] = 3,82 · 1 · 0,86· 1,04· 0,98 = 3,35 кВт.

Количество клиновых ремней:

Z = P_ном / [P_n] = 3 / 3,35 = 0,89, принимаем: Z =1.

Сила предварительного натяжения:

F₀ =  =  = 673,3H

Окружная сила:

F_t = P_ном · 10³ / v = 3 · 10³ / 4,58 = 655 H

Силы натяжения:

F₁ = F₀ + F_t / 2z = 673,3 + 655 / 2 · 1 = 1001 H

F₂ = F₀ - F_t / 2z = 673,3 - 655 / 2 · 1 = 345,8 H

Cила давления на вал:

F_оп = 2 F₀ z sin(α₁/2) = 2 · 673,3 · 1 · sin(113,3 / 2) = 1124,9 H

8.  Расчет тяговой звездочки

Выберем цепь: М112-1-80-2 ГОСТ 588-81. Шаг цепи: t = 80 мм. Окружная сила на звездочке: F₄ = 40 кН. Скорость тяговой цепи: V₄ = 0,05 м/с. Число зубьев звездочки: Z = 8.

D_Ц = 21 мм – диаметр элемента зацепления.

Геометрическая характеристика зацепления:

λ = t / D_Ц = 80 / 21 = 3,81

Шаг зубьев звездочки:

t_Z = t = 80 мм.

Диаметр делительной окружности:

в шагах: d_t = cosec (180º / z) = cosec (180 / 8) = 2,6131;

в мм: d_д = d_t · t = 2,6131 · 80 = 209 мм.

Диаметр наружной окружности:

D_e = t(K + K_Z – 0,31 / λ) = 80(0,7 + 2,41 – 0,31 / 3,81) = 242 мм

К = 0,7 – коэффициент высоты зуба,

K_Z = ctg (180º / z) = ctg (180º / 8) = 2,41 – коэффициент числа зубьев.

Диаметр окружности впадин:

D_i = d_д – (D_Ц + 0,175) = 209 – (21 + 0,175) = 185,47 мм.

Радиус впадины зубьев:

R = 0,5(D_Ц – 0,05t) = 0,5 · (21 – 0,05 · 80) = 8,5мм.

Половина угла заострения зуба:

γ = 13 - 20º; γ = 16 º

Угол впадины зуба:

β = 2 γ + 360º / z = 2 · 16 + 360º / 8 = 77 º

Ширина зуба звездочки:

b_fmax = 0,9b₃ – 1 = 0,9 · 31 – 1 = 26,9 мм;

b_fmin = 0,87b₃ – 1,7 = 0,87 · 31 – 1,7 = 25,27 мм;

b_f = 26,085 мм.

Ширина вершины зуба:

b = 0,83 b_f = 0,83 · 26,085 = 21,65 мм.

Диаметр венца:

D_C = tK_Z – 1,3h = 80 · 2,41– 1,3 · 40 = 140 мм.

Окружная сила на звездочке: F₄ = 40 кН. Центробежная сила на валы и опоры не передается. Нагрузку на них от полезного натяжения и собственной силы тяжести цепи условно принимают равной: F_r = 1,15F_t = 1,15 · 40 = 46 кН.