Расчет качественно-количественной схемы

2.2 Расчет качественно-количественной схемы

Технологические результаты обогащения того или иного полезного ископаемого нельзя оценить при помощи одного какого-либо показателя. Необходимо учитывать несколько основных показателей, характеризующих процесс обогащения в целом. К основным показателям относят: содержание компонента в исходном сырье и продуктах обогащения; выход продуктов обогащения; извлечение компонентов в продукты обогащения.

Все технологические показатели обогащения взаимосвязаны. Поэтому, зная значения одних, можно расчетным путем получить значения других. Если нам известно содержание полезного компонента в исходном сырье и продуктах обогащения, то можно подсчитать выходы продуктов обогащения, извлечение полезного компонента в концентрат и т.д. Целью расчета является определение для всех продуктов и операций схемы ряда показателей, характеризующих технологический процесс качественно и количественно.

При расчете качественно-количественной схемы используются уравнения баланса:

по руде и продуктам обогащения:

; (2.1)

где γ_к – выход концентрата, %;

γ_хв – выход хвостов, %.

по ценному компоненту:

 (2.2)

где α – содержание ценного компонента в исходной руде, %;

ά_к – содержание ценного компонента в концентрате, %;

ά_хв – содержание ценного компонента в хвостах, %;

Выход продуктов обогащения находим по формуле:

 (2.3)

где Q_n – выход н-го продукта обогащения, т/ч;

 Q₁ – исходная производительность, т/ч.

Извлечение рассчитываем по формуле:

 (2.4)

где εβ – извлечение ценного компонента, %;

γ – выход продуктов обогащения, %;

α и β – содержание ценного компонента в исходной руде и в продуктах обогащения соответственно, %.

1 Рассчитываем производительность (Q) для каждой операции и продуктов.

Q₁ = Q₂ = 300 т/ч; С=36т/ч

300-100%

Х-136%

Частный выход слива 1ст классификации составляет 41 %, отсюда:

408– 100 %

 Х –41%

Q₄ = Q₃ – Q₅ =408–167,28= 240,72т/ч

Частный выход классов + 32мм и – 1 мм составляет 4% и 56 % соответственно, отсюда:

240,72– 100 %

 Х – 4 %

240,72– 100 %

 Х –56%

Q₇ = Q₄ – Q₆ – Q₈ =240,72–9,63–134,8= 96,3т/ч

Частный выход слива 2ст классификации составляет 36 %, отсюда:

167,28– 100 %

 Х –36%

Q₉ = Q₅ – Q₁₀ =167,28–60,22= 107,06т/ч

Частный выход класса – 1 мм (14 продукта) принимаем 32 %, отсюда:

 107,06– 100%

 Х –32%

Q₁₃ = Q₉ – Q₁₄ =107,06–34,502= 72,558т/ч

Q₂₁ принимаем 10,53 т/ч, таким образом нагрузка на VI стадию грохочения составит: Q = 10,53 + 96,3 + 72,558 = 179,388 т/ч.

Частный выход классов – 32 +6мм и – 1мм составляет 33% и 9% соответственно, отсюда:

179,388 – 100%

 Х – 33%

179,388 – 100%

 Х – 9%

Q₁₆ = Q – Q₁₅ – Q₁₇ = 179,388 – 59,198 – 16,145 = 104,045 т/ч;

Частный выход концентрата ТСС крупностью -32 +6мм составляет 9%, отсюда:

59,198 – 100%

 Х – 9%

Q₂₄ = Q₁₅ – Q₂₃ = 59,198 – 5,328 = 53,87 т/ч;

Частный выход концентрата ТСС крупностью – 6 +1мм составляет 23%, отсюда:

104,045 – 100%

 Х – 23%

Q₂₆ = Q₁₆ – Q₂₅ = 104,045 – 23,92 = 80,125 т/ч;

300 – 100 %

 Х – 36%

Q₁₁ = С – Q₂₆ = 108 – 80,125 = 27,875 т/ч;

Q₁₂ = Q₆ + Q₂₄ – Q₁₁ = 9,63 + 53,87 – 27,875 = 35,6 т/ч;

Q₂₂ = Q₁ – Q₈ – Q₁₀ – Q₁₄ – Q₁₇ – Q₂₅ – Q₂₃ ;

Q₂₂ = 300 – 134,8 – 60,22 – 34,502 – 16,145 – 23,93 – 5,328 = 20,075 т/ч;

Частный выход класса + 32 мм (20 продукт) составляет 2%, отсюда:

36,6 – 100%

 Х – 2%

Q₁₈ = Q₁₉ = Q₁₂ +Q₂₀ = 35,6 + 0,727 = 36,327 т/ч.

2 Для каждой операции схемы составляем систему уравнений, решая которую определяем выхода продуктов и содержание ценного компонента в них. Общий выход продуктов рассчитываем по формуле (2.3).

I Дробление

γ₁ = γ₂ = 100%; β₂ = β = 10%; ε₂ = ε₁ =100%.

II Самоизмельчение

γ₂ + γ₂₆ + γ₁₁ = γ₃

γ₂β₂ + γ₂₆β₂₆ + γ₁₁β₁₁ = γ₃β₃

Решаем первое уравнение системы

 

 

γ₂ + γ₂₆ + γ₁₁ = γ₃

100 + 26,705+ 9,295 = 136

Решаем второе уравнение системы

γ₂β₂ + γ₂₆β₂₆ + γ₁₁β₁₁ = γ₃β₃

Известно α = 10%, принимаем β₂₆ = 4%, β₁₁ = 6%.

100·10 + 26,705·4 + 9,295·6 = 136·β₃

1000 + 106,82 + 55,77 = 136·β₃

1162,59 = 136·β₃

β₃ = 1162,59 : 136

β₃ = 8,55%.

По формуле (2.4) находим извлечение ценного компонента по продуктам обогащения:

 

III Классификация

γ₃ = γ₄ +γ₅

γ₃β₃ = γ₄β₄ + γ₅β₅

Решаем первое уравнение системы

γ₃ = γ₄ +γ₅ 136 = 80,24 + 55,76

Решаем второе уравнение системы

γ₃β₃ = γ₄β₄ + γ₅β₅

Известно β₃ = 8,55%, принимаем β₄ = 11,5%;

136 · 8,55 = 80,24 · 11,5 + 55,76 · β₅

1162,59 = 922,76 + 55,76 · β₅

239,83 = 55,76· β₅

β₅ = 239,83 : 55,76

β₅ = 4,3%;

Находим извлечение:

 

IV Грохочение материала крупностью -32 +1 мм

γ₄ = γ₆ + γ₇ + γ₈

γ₄β₄ = γ₆β₆ + γ₇β₇ + γ₈β₈

Решаем первое уравнение системы

γ₄ = γ₆ +γ₇ + γ₈ 80,24 = 3,21 + 32,1 + 44,93

Решаем второе уравнение системы

γ₄β₄ = γ₆β₆ + γ₇β₇ + γ₈β₈

Известно β₄ = 11,5%, принимаем β₆ = 20 %, β₈ = 1 %;

80,24 · 11,5 = 3,21 · 20 + 32,1 · β₆ + 44,93 · 1

922,76 = 64,2 + 32,1 · β₇ + 44,93

922,76 – 64,2 – 44,93 = 32,1 · β₇

β₇ = 813,63 : 32,1

β₇ = 25,346 %;

Находим извлечение:

V Обесшламливание

γ₅ = γ₉ + γ₁₀

γ₅β₅ = γ₉β₉ + γ₁₀β₁₀

Решаем первое уравнение системы

γ₅ = γ₉ +γ₁₀ 55,76 = 35,686 + 20,073

Решаем второе уравнение системы

γ₅β₅ = γ₉β₉ + γ₁₀β₁₀

Известно β₅ = 4,3%, принимаем β₁₀ = 1,3%;

55,76 · 4,3 = 35,686 · β₉ + 20,073 · 1,3

239,768 = 35,686 · β₉ + 26,095

213,673 = 35,686 · β₉

β₉ = 5,987%;

Находим извлечение:

VII Грохочение материала крупностью 1мм

γ₉ = γ₁₃ + γ₁₄

γ₉β₉ = γ₁₃β₁₃ + γ₁₄β₁₄

Решаем первое уравнение системы

γ₉ = γ₁₃ + γ₁₄ 35,686 = 24,186 + 11,5

Решаем второе уравнение системы

γ₉β₉ = γ₁₃β₁₃ + γ₁₄β₁₄

Известно β₉ = 5,987 %, принимаем β₁₄ = 1 %;

35,686 · 5,987 = 24,186 · β₁₂ + 11,5 · 1

213,653 = 24,186 · β₁₃ + 11,5

202,153 = 24,186 · β₁₃

β₁₃ = 8,36 %;

Находим извлечение:

VIII Грохочение материала крупностью -32 +0мм

γ₂₁ + γ₇ +γ₁₃ = γ₁₅ + γ₁₆ + γ₁₇

γ₂₁β₂₁ + γ₇β₇ +γ₁₃β₁₃ = γ₁₅β₁₅ + γ₁₆β₁₆ + γ₁₇β₁₇

Решаем первое уравнение системы

γ₂₁ + γ₇ +γ₁₃ = γ₁₅ + γ₁₆ + γ₁₇

3,51 + 32,1 + 24,186 = 19,733 + 34,682 + 5,382

59,796 = 59,796

Решаем второе уравнение системы

γ₂₁β₂₁ + γ₇β₇ +γ₁₃β₁₃ = γ₁₅β₁₅ + γ₁₆β₁₆ + γ₁₇β₁₇

Известно β₇ = 25,346 %, β₁₃ = 8,36 %, принимаем β₂₁ = 9,8%, β₁₆ = 20 %, β₁₇ = 7%;

3,51·9,8 + 32,1·25,346 + 24,186·8,36 = 19,733·β₁₅ + 34,682·20 + 5,382·7

34,398 + 813,607 + 202,195 = 19,733·β₁₅ + 693,64 + 37,674

318,882 = 19,733·β₁₅

β₁₅ = 16,16 %;

Находим извлечение:

 

IX Тяжелосредная сепарация материала крупностью -32+6 мм

γ₁₅ = γ₂₃ + γ₂₄

γ₁₅β₁₅ = γ₂₃β₂₃ + γ₂₄β₂₄

Решаем первое уравнение системы

γ₁₅ = γ₂₃ + γ₂₄

19,733 = 1,776 + 17,957

Решаем второе уравнение системы

γ₁₅β₁₅ = γ₂₃β₂₃ + γ₂₄β₂₄

Известно β₁₅ = 16,16%, принимаем β₂₃ = 95 %;

19,733 · 16,16 = 1,776 · 95 + 17,957 · β₂₄

318,885 = 168,72 + 17,957 · β₂₄

150,165 = 17,957 · β₂₄

β₂₄ = 8,362%;

 Находим извлечение:

XI Тяжелосредная сепарация материала крупностью -6+1 мм

γ₁₆ = γ₂₅ + γ₂₆

γ₁₆β₁₆ = γ₂₅β₂₅ + γ₂₆β₂₆

Решаем первое уравнение системы

γ₁₆ = γ₂₅ + γ₂₆ 34,682 = 7,977 + 26,70

Решаем второе уравнение системы

γ₁₆β₁₆ = γ₂₅β₂₅ + γ₂₆β₂₆

Известно β₁₆ = 20%, принимаем β₂₆ = 4 %;

34,682 · 20 = 7,977 · β₂₅ + 26,70 · 4

693,64 = 7,977 · β₂₅ + 106,8

586,84 = 7,977 · β₂₅

β₂₅ = 73,56 %;

 Находим извлечение:

VI Грохочение материала крупностью -32 +6 мм

γ₆ + γ₂₄= γ₁₁ + γ₁₂

γ₆β₆ + γ₂₄β₂₄ = γ₁₁β₁₁ + γ₁₂β₁₂

γ₁₂ = γ₆ + γ₂₄ – γ₁₁

γ₁₂ = 3,21 + 17,957 – 9,295 = 11,872 %.

ε₁₂ = ε₆ + ε₂₄ – ε₁₁ = 6,42 + 15,02 – 5,58 = 15,86 %.

X Грохочение материала крупностью -32 +0 мм

γ₁₂ + γ₂₀ = γ₂₀ + γ₂₁ + γ₂₂

γ₁₂β₁₂ + γ₂₀β₂₀ = γ₂₀β₂₀ + γ₂₁β₂₁ + γ₂₂β₂₂

β₂₀ – принимаем 6%;

ε₂₂ = ε₁₂ – ε₂₁ = 15,86 – 3,44 = 12,42%;

Составим баланс металлов по конечным продуктам

100·α = γ₈β₈ + γ₁₀β₁₀ + γ₁₄β₁₄ + γ₁₇β₁₇ + γ₂₂β₂₂ + γ₂₃β₂₃ + γ₂₅β₂₅

1000 = 44,93 + 26,095 + 11,5 + 37,674+ 124,2 + 168,72 + 586,79

1000 = 1000 (999,9)

Результаты расчетов заносим в таблицу 2.1. Баланс продуктов схемы приведен в таблице 2.2.

Таблица 2.1 – Результаты расчета качественно-количественной схемы

№ оп/пр	Наименование продуктов и операции	Q, т/ч	γ, %	β, %	ε, %
1	2	3	4	5	6
I	Дробление
	Поступает:
1	исходная руда	300	100	10	100
	Итого:	300	100	10	100
	Выходит:
2	дробленая руда	300	100	10	100
	Итого:	300	100	10	100
II	Самоизмельчение
	Поступает:
2	дробленая руда	300	100	10	100
11	класс + 32 мм	27,885	9,295	6	5,58
26	хвостыТСС -6+1	80,115	26,7	4	10,68
	Итого:	408	136	8,55	116,26
	Выходит:
3	измельченная руда	408	136	8,55	116,26
	Итого:	408	136	8,55	116,26
III	Классификация
	Поступает:
3	измельченная руда	408	136	8,55	116,26
	Итого:	408	136	8,55	116,26
	Выходит:
4	пески классификации	240,72	80,24	11,50	92,28
5	слив классификации	167,28	55,76	4,30	23,98
	Итого:	408	136,00	8,55	116,26
IV	Грохочение
	Поступает:
4	пески классификации	240,72	80,24	11,5	92,28
	Итого:	240,72	80,24	11,5	92,28
	Выходит:
6	класс + 32 мм	9,63	3,21	20	6,43
7	класс-32 +1мм	96,3	32,1	25,35	81,36
8	класс -1мм	134,8	44,93	1	4,49
	Итого:	240,72	80,24	11,5	92,28
V	Обесшламливание
	Поступает:
5	слив классификации	167,28	55,76	4,3	23,98
	Итого:	167,28	55,76	4,3	23,98
	Выходит:
9	Пески	107,06	35,69	5,99	21,37
10	Слив	60,22	20,07	1,3	2,61
	Итого:	167,28	55,76	4,3	23,98

Продолжение табл. 2.1

1	2	3	4	5	6
VII	Грохочение
	Поступает:
9	Пески обесшламливания	107,06	35,69	5,99	21,37
	Итого:	107,06	35,69	5,99	21,37
	Выходит:
13	класс +1мм	72,558	24,19	8,36	20,2
14	класс – 1мм	34,502	11,5	1	1,15
	Итого:	107,06	35,69	5,99	21,35
VIII	Грохочение
	Поступает:
7	класс -32 +1мм	96,3	32,1	25,35	81,36
13	класс +1мм	72,558	24,19	8,36	20,2
23	класс -32 +1мм	10,53	3,51	9,8	3,44
	Итого:	179,388	59,8	17,56	105
	Выходит:
15	класс -32 +6мм	59,198	19,73	16,16	31,89
16	класс -6 +1мм	104,045	34,68	20	69,36
17	класс -1мм	16,145	5,38	7	3,77
	Итого:	179,388	59,79	17,56	105
IX	ТСС -32 +6мм
	Поступает:
15	класс -32 +6мм	59,198	19,73	16,16	31,89
	Итого:	59,198	19,73	16,16	31,89
	Выходит:
23	концентрат ТСС	5,328	1,776	95	16,87
24	Хвосты ТСС	53,87	17,957	8,36	15,02
	Итого:	59,198	19,733	16,16	31,89
XI	ТСС -6 +1мм
	Поступает:
16	класс -6 +1мм	104,05	34,68	20	69,36
	Итого:	104,05	34,68	20	69,36
	Выходит:
25	концентрат ТСС	23,93	7,98	73,56	58,68
26	хвосты ТСС	80,115	26,7	4	10,68
	Итого:	104,045	34,68	20	69,36
VI	Грохочение
	Поступает:
6	класс +32 мм	9,63	3,21	20	6,42
24	хвосты ТСС -32 +6мм	53,87	17,957	8,364	15,02
	Итого	63,5	21,167	10,13	21,44
	Выходит:
11	класс +32 мм	27,885	9,295	6	5,58
12	класс -32 мм	35,6	11,872	13,36	15,86
	Итого:	63,485	21,167	10,13	21,44

Продолжение табл. 2.1

1	2	3	4	5	6
X	Грохочение
	Поступает:
12	класс -32 мм	35,6	11,872	13,36	15,86
20	класс +32 мм	0,727	0,24	6	0,144
	Итого:	36,33	12,11	13,21	16,00
	Выходит:
20	класс +32 мм	0,727	0,24	6	0,144
21	класс -32 +1мм	10,53	3,51	9,8	3,44
22	класс -1 мм	25,075	8,358	14,86	12,42
	Итого:	36,33	12,11	13,21	16

Таблица 2.2 – Баланс продуктов

№ продукта	Наименование	Q, т/ч	γ, %	β, %	ε, %
8	Класс крупности– 1 мм	134,800	44,930	1,0	4,49
10	Слив обесшламливания	60,220	20,070	1,3	2,61
14	Класс крупности – 1 мм	34,502	11,500	1,0	1,15
17	Класс крупности – 1 мм	16,145	5,382	7,0	3,77
22	Класс крупности – 1 мм	25,075	8,358	4,9	12,42
23	Концентрат ТСС -32 +6мм	5,328	1,776	95,0	16,87
25	Концентрат ТСС -6 +1мм	23,930	7,977	73,6	58,68
1	Исходное питание	300,000	100,000	10,0	100,00

2.3 Расчет водно-шламовой схемы

Целью проектирования водно-шламовой схемы является:

1  обеспечение оптимальных отношений Т : Ж в операциях схемы;

2  определение количества воды, добавляемой в операции или наоборот, выделяемой из продуктов при операциях обезвоживания;

3  определение разжижения Ж : Т в продуктах схемы;

4  определение объёмов пульпы для всех продуктов и операций схемы;

5   определение общей потребности воды по обогатительной фабрике и составление баланса по воде.

Для расчета водно-шламовой схемы используются следующие формулы:

W_n = Q_n ·R_n , (2.5)

R = W_n/ Q_n , (2.6)

R = 100-T/T, (2.7)

V_n = Q_тв·(R_n+1/δ_n), (2.8)

W_уд = W_общ /Q_исх , (2.9)

где W_n – количество воды в операции или продукте в ед. времени, м³/ч.

Q_n – количество твёрдого, т/ч;

Т – содержание твердого в пульпе, %;

L_n – количество свежей воды, добавляемой в операцию или продукты, м3/ч

δ_n - плотность руды, т/м³;

V_n – объём пульпы, м³/ч;

R_n – весовое соотношение Ж : Т в операциях или продуктах.

Результаты расчета водно-шламовой схемы представлены в таблице 2.3.

Таблица 2.3 – Результаты расчета водно-шламовой схемы

№ оп/пр	Наименование продуктов и операции	Q, т/ч	R	W, м3/ч	V, м3/ч
1	2	3	4	5	6
I	Дробление
	Поступает:
1	исходная руда	300	0,05	15	115
	Итого:	300	0,05	15	115
	Выходит:
2	дробленая руда	300	0,05	15	115
	Итого:	300	0,05	15	115
II	Самоизмельчение
	Поступает:
2	дробленая руда	300	0,05	15,0	115
11	класс + 32 мм	27,885	0,43	12,0	21,3
26	хвосты ТСС – 6 +1 мм	80,115	3,08	246,4	273,1
L1	свежая вода			93,8
	Итого:	408	0,9	367,2	501,8
	Выходит:
3	измельченная руда	408	0,9	367,2	501,8
	Итого:	408	0,9	367,2	501,8
III	Классификация
	Поступает:
3	измельченная руда	408	0,9	367,2	501,8
L2	свежая вода			641,5
	Итого:	408	2,47	1008,7	1144,7
	Выходит:
4	пески классификации	240,72	0,25	60,2	140,42
5	слив классификации	167,28	5,67	948,5	1004,24
	Итого:	408	2,47	1008,7	1144,7
IV	Грохочение
	Поступает:
4	пески классификации	240,72	0,25	60,2	140,42
L3	свежая вода (1м.куб. на тонну)			240,7
	Итого:	240,72	1,25	300,9	381,2
	Выходит:
6	класс + 32 мм	9,63	0,43	4,1	7,4
7	класс-32 +1мм	96,3	0,54	52	84,1
8	класс -1мм	134,8	1,82	244,82	289,8
	Итого:	240,72	1,25	300,92	381,2
V	Обесшламливание
	Поступает:
5	слив классификации	167,28	5,67	948,5	1004,2
L4	свежая вода			55,18
	Итого:	167,28	6	1003,68	1059,38
	Выходит:
9	класс +1мм	107,06	1,33	142,71	178,3
10	класс – 1мм	60,22	14,29	860,97	880,8
	Итого:	167,28	6	1003,68	1059,38

Продолжение табл. 2.3

1	2	3	4	5	6
VII	Грохочение
	Поступает:
9	класс +1мм	107,06	1,33	142,98	178,3
L5	свежая вода (1 м.куб. на тонну)			107,06
	Итого:	107,06	2,33	249,98	285,31
	Выходит:
13	класс +1мм	72,558	1	72,56	96,7
14	класс – 1мм	34,502	5,14	177,42	188,76
	Итого:	107,06	2,33	249,98	285,31
VIII	Грохочение
	Поступает:
7	класс -32 +1мм	96,3	0,54	52	84,1
13	класс +1мм	72,558	1	72,6	96,7
21	класс -32 +1мм	10,53	0,67	7,1	10,6
L6	свежая вода			179,38
	Итого:	179,388	1,73	311,1	370,9
	Выходит:
15	класс -32 +6мм	59,198	0,56	33,15	52,9
16	класс -6 +1мм	104,045	0,79	82,19	116,9
17	класс -1мм	16,145	12,12	195,76	201,1
	Итого:	179,388	1,73	311,1	370,9
IX	ТСС -32 +6мм
	Поступает:
15	класс -32 +6мм	59,198	0,56	33,2	52,9
L7	вода для приготовления суспензии			104,7
	Итого:	59,198	2,33	137,9	157,7
	Выходит:
23	концентрат ТСС	5,328	1,33	7,1	8,9
24	Хвосты ТСС	53,87	2,43	130,8	148,8
	Итого:	59,198	2,33	137,9	157,7
XI	ТСС -6 +1мм
	Поступает:
16	класс -6 +1мм	104,05	0,79	82,2	116,9
L8	вода для приготовления суспензии			193,8
	Итого:	104,05	2,65	276	310,70
	Выходит:
25	концентрат ТСС	23,93	1,22	29,22	37,2
26	хвосты ТСС	80,115	3,08	246,78	273,5
	Итого:	104,045	2,65	276	310,70

Продолжение таблицы 2.3.

1	2	3	5	6	7
VI	Грохочение
	Поступает:
6	класс +32 мм	9,63	0,43	4,10	7,4
24	хвосты ТСС -32 +6мм	53,87	2,43	130,8	148,8
L9	свежая вода (1м.куб. на тонну)			63,5
	Итого:	63,5	3,12	198,40	219,60
	Выходит:
11	класс +32 мм	27,885	0,43	12	21,3
12	класс -32 мм	35,6	5,24	186,4	198,3
	Итого:	63,5	3,12	198,4	219,60
X	Грохочение
	Поступает:
12	класс -32 мм	35,6	5,24	186,4	198,3
20	класс +32 мм	0,727	0,79	0,6	0,8
L10	свежая вода (1м.куб. на тонну)			36,3
	Итого:	36,33	6,15	223,3	235,40
	Выходит:
20	класс +32 мм	0,727	0,79	0,6	0,8
21	класс -32 +1мм	10,53	0,67	7,1	10,6
22	класс -1 мм	25,075	8,60	215,6	224,1
	Итого:	36,33	6,15	223,3	235,5

Таблица 2.4. – Баланс воды

Поступает воды в процесс	м3/час	Выходит воды из процесса	м3/час
С исх. Рудой W1	15	с мат-ом крупностью -1мм (W8)	244,82
на самоизмельчение (L1)	93,8	со сливом обесшламливания (W10)	860,97
на классификацию (L2)	641,5	с мат-ом крупностью -1мм (W14)	177,42
на грохочение IV (L3)	240,7	с мат-ом крупностью -1мм (W17)	195,76
на обесшламливание V (L4)	55,18	с мат-ом крупностью -1мм (W22)	215,63
на грохочение VII (L5)	107,06	концентрат ТСС -32+6мм (W23)	7,1
на грохочение VIII (L6)	179,38	концентрат ТСС -6+1мм (W25)	29,22
на ТСС -32+6 мм (L7)	104,7
на ТСС -6 +1 мм (L8)	193,8
на грохочение VI (L9)	63,5
на грохочение X (L10)	36,3
итого поступает (W+Ln)	1730,92	итого выходит (Wк)	1730,92