Навигация
3.4 Расчет обмотки якоря
Средняя длина лобовой части витка при 
=2
0,115=0,081 м.
Средняя длина витка обмотки якоря по (10.22) [2]
а) 
=0,044 м;
б)
2×(0,044+0,081)=0,25 м.
Полная длина проводников обмотки якоря
2496×0,25=312 м.
Сопротивление обмотки якоря при J=20°С
312,0/(57×106× 0,000000100×(2)2)=13,68 Ом.
Сопротивление обмотки якоря при J=75°С для изоляции класса В
1,22×13,68= 16,69 Ом.
Масса меди обмотки якоря по (10.26) [2]
8900× 312,0× 0,000000100= 0,278 кг.
Расчет шагов обмотки:
а) шаг по коллектору и результирующий шаг
;
б) первый частичный шаг
52/2-
= 26;
в) второй частичный шаг
51- 26=25.
Практическая схема обмотки приведена на рис. 3.4.
3.5 Коллектор и щетки
Ширина нейтральной зоны по (10.76) [2]
0,115-0,085=0,03 м.
Выбираем щетки марки ЭГ-14. Принимаем ширину щетки равной 
, 
= 0,00242 м.
По табл. П.4.1 выбираем стандартные размеры щетки:
ширина щётки 
0,004 м.
длина щётки 
0,005 м.
высота щётки 
0,01 м.
Поверхность соприкосновения щетки с коллектором
0,004×0,005= 0,000020 м2.
Поверхность соприкосновения всех щеток с коллектором
2× 0,000020=0,00004 м2.
Плотность тока под щетками по (8-83) [2]
2× 2,6/0,00004=130000 А/м2.
Допустимая плотность тока для щетки марки ЭГ-14 
.
Активная длина коллектора по оси вала согласно [4]
1,8 ×0,005=0,009 м.
Принимаем 
0,009 м.
Полная длина коллектора по оси вала согласно [4]
0,009+5∙0,000395=0,0110 м.
3.6 Проверка коммутации
Так как в рассматриваемых машинах постоянного тока малой мощности добавочные полюсы в коммутационной зоне отсутствуют и щетки на коллекторе обычно располагаются на геометрической нейтрали, то процесс коммутации тока в короткозамкнутых секциях якоря получается замедленным из-за наличия в них реактивной э. д. с. 
и э. д. с. От поперечного поля реакции якоря 
. Обе эти э.д.с. суммируются и вызывают в цепи короткозамкнутой секции добавочный ток, способствующий увеличению плотности тока на сбегающем крае щетки. В момент размыкания цепи секции при наличии в ней указанных э. д. с. и тока между краем щетки и сбегающей коллекторной пластиной возникают небольшие электрические дуги в виде мелких искр. Интенсивность этих искр зависит от величины результирующей э. д. с. в короткозамкнутой секции.
Во избежание недопустимого искрения под щетками величина э. д. с. в секции не должна превышать определенного значения. Однако коммутация тока в секции может также ухудшиться вследствие влияния поля полюсов, если ширина коммутационной зоны 
будет близка к расстоянию между краями наконечников двух соседних полюсов.
Ширина зоны коммутации по (10.75) [2]
а)
=52/2- 26=0,0;
б)
(0,004/ 0,00242 +2-2/2+0,0)× 0,00242 ´ ´ 0,073/0,04= 0,0117 м.
Отношение
0,0117/(0,115-0,085)=0,39,
что удовлетворяет условию [4]
<0,8.
Коэффициент магнитной проводимости паза по (10.69) [2]
a) 
=
× 0,073×3000/60= 11,5 м/с;
=∙lg(13,816)=1,138
б) 
(0,6∙2×0,02/( 0,0055+ 0,0009)
+(0,081/0,044)+0,92∙1,138)= 6,638.
Индуктивность обмотки якоря
по (6.15) [4]
(12,56∙10-6∙4∙0,044∙
6,638/26)∙(2496/(2∙2∙2))2=54,938 мГн.
Реактивная ЭДС по (10.69) [2]
2×10-6× 6,638×24×0,044×11978× 11,5= 1,93 В.
ЭДС, индуктируемая в коммутируемой секции от поперечного поля реакции якоря, определяется следующим путём. Вначале определяем индукцию в зоне коммутации от действия поперечной МДС якоря [3]:
=1,25∙10-6∙11978/(1-0,72)=0,0535 Т.
Затем определяем ЭДС, индуктируемую в коммутируемой секции от поперечного поля реакции якоря
2∙24∙ 11,5∙0,044∙0,0535=1,30 В.
Среднее значение результирующей ЭДС в короткозамкнутой секции якоря
= 1,93+1,30=3,23 В.
В машинах малой мощности без добавочных полюсов, если щётки расположены на геометрической нейтрали, для обеспечения удовлетворительной коммутации 
2…3 В. Если 
2…3 В необходимо уменьшить линейную нагрузку в п. 3.1.5 и повторить расчет.
Индуктивность цепи якоря (для расчета параметров электропривода в гл.5)
54,938= 54,94 мГн
Активное сопротивление цепи якоря (для расчета параметров электропривода в гл. 5)
13,68= 13,68 Ом.
Похожие работы
... д. Асинхронные двигатели также применяются в промышленности, например, для приводов крановых установок общепромышленного назначения, а также различных грузовых лебедок и других устройств, необходимых в производстве. Можно сказать, что электродвигатели переменного тока имеют огромное значение для большинства видов промышленности. Глава 2 Основные сведения о ...
... : 1. Электрофасоннолитейный цех (ЭФЛЦ) 2. Сортопрокатный цех (СГЩ) Рисунок 3.1. Производственная структура ОАО ММЗ «Серп и молот» 3 Листопрокатный цех (ЛПЦ) 4 Сталепроволочный цех (СтПЦ) 5 Калибровочный цех 6 Цех холодной прокатки нержавеющей ленты (ЦХПНЛ) Структурой завода предусмотрены следующие вспомогательные службы, оказывающие услуги для нужд основного производства и ...
... пунктов (ОУП) линий междугородной телефонно-телеграфной связи, для питания аппаратуры телеграфов и районных узлов связи (РУС). ВУТ с номинальным напряжением 60В применяются для питания аппаратуры автоматических телефонных станций (АТС) городской телефонной сети, аппаратуры, междугородной автоматики, питания, аппаратуры телеграфов и РУС. ВУТ 152/50 применяются для питания моторных цепей. ВУТ 280 ...
... таблица основных технико-экономических показателей проектируемого цеха. Данная таблица приведена в Приложении 19. ВЫВОДЫ Разработана технологическая часть эскизного проекта цеха по производству товаров бытового и технического назначения методом литья под давлением, мощностью 400 тонн в год. Принято решение, проектируемый цех построить в г. Балаково по ул. Саратовское шоссе, 10 в виде малого ...
0 комментариев