3.8 Расчетные сечения магнитной цепи

Сечение воздушного зазора, табл. 10.17 [2],

=0,085×0,044= 0,00374 м2.

Длина стали якоря

0,044×0,95=0,042 м.

Минимальное сечение зубцов якоря, табл. 10.16 [2], Sz= 0,001213 м2.

Расчетное сечение спинки якоря, табл. 10.16 [2],

0,042×0,0155 = 0,000651 м2.

Сечение сердечника главного полюса, табл. 10.16 [2],

0,95×0,044×0,036= 0,00150 м2.

Сечение станины (см. п. 3.5.6)  0,000796 м2.


3.9 Средние длины магнитных линий

 

Воздушный зазор для двигателей продолжительного режима из 3.5.10 =0,00077 м.

Коэффициент воздушного зазора, учитывающий наличие пазов на якоре, по (10.50б) [2]

=( 0,0088+10×0,00077)/( 0,0088-0,002+10×0,00077)= 1,14 м.

Расчетная длина воздушного зазора

 1,14×0,00077= 0,000878 м.

Длина магнитной линии в зубцах якоря

0,02=0,02 м.

Длина магнитной линии в спинке якоря

×(0,015+0,009)/2×2+0,009/2=0,023 м.

Длина магнитной линии в сердечнике главного полюса

0,029 м.

Длина магнитной линии в станине


(0,169+0,186-2∙0,0181)/(2)+0,0181/2=0,1775 м,

3.10 Индукция в расчетных сечениях магнитной цепи

Индукция в воздушном зазоре, табл. 10.16 [2],

 0,00165/ 0,00374= 0,44 Тл.

Расчетная индукция в сечении зубцов якоря, табл. 10.16 [2],

 0,00165/ 0,001213= 1,360Тл.

Индукция в зубцах якоря принимается до 1,3…1,5 Т.

Индукция в спинке якоря, табл. 10.16 [2],

 0,00165/(2× 0,000651)= 1,27 Тл.

Максимальная индукция допускается до 1,3…1,5 Т.

Индукция в сердечнике главного полюса, табл. 10.16 [2],

1,1× 0,00165/ 0,00150=1,21 Тл.

Индукция в сердечнике главного полюса в машинах для продолжительного режима работы допускается до 1,0…1,5 Т.

Индукция в станине, табл. 10.16 [2],


1,1× 0,00165/(2× 0,000796)= 1,14 Тл.

Индукция в станине в машинах для продолжительного режима работы допускается в пределах до 1,0…1,4 Т.

 

3.11 Магнитные напряжения отдельных участков магнитной цепи

Магнитное напряжение воздушного зазора на два полюса

0,8× 0,44× 0,000878∙106= 309,1 А.

Коэффициент вытеснения потока

 0,0088×0,044/( 0,0031×0,042)= 2,97.

Магнитное напряжение ярма якоря Hj для стали 2013 определяется по основной кривой намагничивания табл. П.1.5 [2] , значения которой введены в программу для автоматического определения ,

196×0,023=4,5 А.

Магнитное напряжение зубцов якоря определяется для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз. Если индукция в каком либо сечении зубца окажется более 1,8 Т, то необходимо учесть отвлетвление части потока зубцового деления в паз. При этом действительная индукция в зубце уменьшается ло сравнению с рассчитанной в п 3.10.2. Методика определения действительной индукции в зубце  изложена в гл.4 [1],согласно которой в табл..3.1 заложена программа расчета  при значениях как больше 1,8 Т, так и меньше 1,8 Т.. Путём подбора значения  в левой колонке табл..3.1 и последующего автоматического пересчёта добиваються равенства значений  в левой и правой колонках табл. 3.2. Значение  в левом столбце используется программой в дальнейших расчетах.

Определяем среднюю ширину паза, п. 8.8 [2]

=( 0,0055+ 0,0009)/2= 0,0032 м.

Коэффициент, определяющий отношение площадей поперечных сечений паза и зубца на половине высоты зубца,

= 0,0032·0,044/( 0,0031·0,044·0,95)= 1,09.

Определяем по (4.32) [2]

Таблица 3.2.

=

= 1,360-1,256∙10-6∙ 268 ∙ 1,09=

1,36 =1,36

По значению  программа вычисляет  по кривой намагничивания для стали 2013, а затем вычисляем МДС

268×0,02= 5,4 А.


Магнитное напряжение сердечника главного полюса (сталь 2013), Hг определяется по табл. П.1.5 аналогично:

148×0,029= 4,29 А.

Магнитное напряжение станины (шихтованная сталь 2013), Hc определяется по табл. П.1.5

132,24×0,1775= 23,5 А.

Суммарная МДС на полюс

 309,1+ 5,4+4,5+ 4,29+ 23,5=347 А.

МДС переходного слоя

 309,1+ 5,4+4,5=319 А.

Аналогичным образом производим расчет для потоков, отличных от номинального значения (например, 0,5; 0,75; 1,0; 1,4 и т.д.) . Результаты расчета сведены в табл.3.2. В верхней строке таблицы приведены относительные значения потока , которые мы можем изменять при необходимости. Программа выполняет расчет для тех относительных значений , которые мы укажем в верхней строке. Магнитное напряжение зубцов якоря в таблице для двух последних значений магнитного потока рассчитывается для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз аналогично п. 3.11.4. Для этого справа рядом с таблицей приведена строка, в которую вставлена программа.


Таблица 3.2 Расчет характеристик намагничивания

п/п

Вели чина

Ед.

изм.

0,5 0,75 0,9 1 1,4 1,85

 

Е В 103 154,5 185 206 288 381,1

 

Фб

Вб

 0,083  0,124  0,149  0,165  0,231  0,305

 

Вб

Тл 0,220 0,330 0,396 0,440 0,616 0,814

 

Fб

А 154,6 231,8 278,2  309,1 432,7 571,8

 

Bz

Тл 0,680 1,020 1,224 1,360 1,904 2,516 1,27  1,90 1,68  2,51

Hz

А/м 79 118 159 268 196 3060

 

Fz

А 2 2 3 5 4 61

 

BJ

Тл 0,635 0,953 1,143 1,270 1,778 2,350

 

HJ

А/м 74 111 133 196 6208 250000

 

FJ

А  1,7  2,6  3,1  4,5  142,8 5 750,0

 

Фг

х10-2Вб

0,091 0,136 0,164 0,182 0,254  0,336

 

Вг

Тл  0,61  0,91  1,09  1,21  1,69  2,24

 

А/м 71 106 126 148 3230 162000

 

Fг

А  2,1  3,1  3,7  4,3  93,7 4 698,0

 

Всп

Тл  0,61  0,91 1,09  1,21 1,69 2,24

 

Fсп

А 0 0 0 0 0 0

 

Bc

Тл  0,57  0,86  1,03  1,14  1,25  1,31

 

Hc

А/м 66 100 119 132 180 228

 

Fc

А  12  18  21  23  32 40

 

Fсум

А 172 257 309 346 706 11121

 

 

Fперех

А  158  236 284 319 580 6383

 

22

еуд

В/об//мин  0,034  0,052  0,062  0,069 0,096  0,127

 

23

Вб

Тл 0,220 0,330 0,396 0,440 0,616 0,814

 

Строим характеристику холостого хода (намагничивания) – зависимость удельной ЭДС от суммарной МДС на один полюс  и переходную характеристику – зависимость индукции в воздушном зазоре  от МДС переходного слоя на один полюс (черт. РР1).



Информация о работе «Электродвигатель постоянного тока мощностью 400 Вт для бытовой техники»
Раздел: Физика
Количество знаков с пробелами: 45868
Количество таблиц: 7
Количество изображений: 6

Похожие работы

Скачать
60223
3
3

... д. Асинхронные двигатели также применяются в промышленности, например, для приводов крановых установок общепромышленного назначения, а также различных грузовых лебедок и других устройств, необходимых в производстве. Можно сказать, что электродвигатели переменного тока имеют огромное значение для большинства видов промышленности. Глава 2 Основные сведения о ...

Скачать
277297
34
29

... : 1.   Электрофасоннолитейный цех (ЭФЛЦ) 2.   Сортопрокатный цех (СГЩ) Рисунок 3.1. Производственная структура ОАО ММЗ «Серп и молот» 3   Листопрокатный цех (ЛПЦ) 4   Сталепроволочный цех (СтПЦ) 5   Калибровочный цех 6   Цех холодной прокатки нержавеющей ленты (ЦХПНЛ) Структурой завода предусмотрены следующие вспомогательные службы, оказывающие услуги для нужд основного производства и ...

Скачать
126135
22
0

... пунктов (ОУП) линий междугородной телефонно-телеграфной связи, для питания аппаратуры телеграфов и районных узлов связи (РУС). ВУТ с номинальным напряжением 60В применяются для питания аппаратуры автоматических телефонных станций (АТС) городской телефонной сети, аппаратуры, междугородной автоматики, питания, аппаратуры телеграфов и РУС. ВУТ 152/50 применяются для питания моторных цепей. ВУТ 280 ...

Скачать
90827
36
0

... таблица основных технико-экономических показателей проектируемого цеха. Данная таблица приведена в Приложении 19. ВЫВОДЫ Разработана технологическая часть эскизного проекта цеха по производству товаров бытового и технического назначения методом литья под давлением, мощностью 400 тонн в год. Принято решение, проектируемый цех построить в г. Балаково по ул. Саратовское шоссе, 10 в виде малого ...

0 комментариев


Наверх