Навигация
Расчетные сечения магнитной цепи
45868
знаков
7
таблиц
6
изображений
3.8 Расчетные сечения магнитной цепи
Сечение воздушного зазора, табл. 10.17 [2],
=0,085×0,044= 0,00374 м2.
Длина стали якоря
0,044×0,95=0,042 м.
Минимальное сечение зубцов якоря, табл. 10.16 [2], Sz= 0,001213 м2.
Расчетное сечение спинки якоря, табл. 10.16 [2],
0,042×0,0155 = 0,000651 м2.
Сечение сердечника главного полюса, табл. 10.16 [2],
0,95×0,044×0,036= 0,00150 м2.
Сечение станины (см. п. 3.5.6) 
0,000796 м2.
3.9 Средние длины магнитных линий
Воздушный зазор для двигателей продолжительного режима из 3.5.10 
=0,00077 м.
Коэффициент воздушного зазора, учитывающий наличие пазов на якоре, по (10.50б) [2]
=( 0,0088+10×0,00077)/( 0,0088-0,002+10×0,00077)= 1,14 м.
Расчетная длина воздушного зазора
1,14×0,00077= 0,000878 м.
Длина магнитной линии в зубцах якоря
0,02=0,02 м.
Длина магнитной линии в спинке якоря
×(0,015+0,009)/2×2+0,009/2=0,023 м.
Длина магнитной линии в сердечнике главного полюса
0,029 м.
Длина магнитной линии в станине
(0,169+0,186-2∙0,0181)/(2)+0,0181/2=0,1775 м,
3.10 Индукция в расчетных сечениях магнитной цепи
Индукция в воздушном зазоре, табл. 10.16 [2],
0,00165/ 0,00374= 0,44 Тл.
Расчетная индукция в сечении зубцов якоря, табл. 10.16 [2],
0,00165/ 0,001213= 1,360Тл.
Индукция в зубцах якоря принимается до 1,3…1,5 Т.
Индукция в спинке якоря, табл. 10.16 [2],
0,00165/(2× 0,000651)= 1,27 Тл.
Максимальная индукция допускается до 1,3…1,5 Т.
Индукция в сердечнике главного полюса, табл. 10.16 [2],
1,1× 0,00165/ 0,00150=1,21 Тл.
Индукция в сердечнике главного полюса в машинах для продолжительного режима работы допускается до 1,0…1,5 Т.
Индукция в станине, табл. 10.16 [2],
1,1× 0,00165/(2× 0,000796)= 1,14 Тл.
Индукция в станине в машинах для продолжительного режима работы допускается в пределах до 1,0…1,4 Т.
3.11 Магнитные напряжения отдельных участков магнитной цепи
Магнитное напряжение воздушного зазора на два полюса
0,8× 0,44× 0,000878∙106= 309,1 А.
Коэффициент вытеснения потока
0,0088×0,044/( 0,0031×0,042)= 2,97.
Магнитное напряжение ярма якоря Hj для стали 2013 определяется по основной кривой намагничивания табл. П.1.5 [2] , значения которой введены в программу для автоматического определения 
,
196×0,023=4,5 А.
Магнитное напряжение зубцов якоря определяется для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз. Если индукция в каком либо сечении зубца окажется более 1,8 Т, то необходимо учесть отвлетвление части потока зубцового деления в паз. При этом действительная индукция в зубце уменьшается ло сравнению с рассчитанной в п 3.10.2. Методика определения действительной индукции в зубце 
изложена в гл.4 [1],согласно которой в табл..3.1 заложена программа расчета при значениях как больше 1,8 Т, так и меньше 1,8 Т.. Путём подбора значения в левой колонке табл..3.1 и последующего автоматического пересчёта добиваються равенства значений в левой и правой колонках табл. 3.2. Значение в левом столбце используется программой в дальнейших расчетах.
Определяем среднюю ширину паза, п. 8.8 [2]
=( 0,0055+ 0,0009)/2= 0,0032 м.
Коэффициент, определяющий отношение площадей поперечных сечений паза и зубца на половине высоты зубца,
= 0,0032·0,044/( 0,0031·0,044·0,95)= 1,09.
Определяем по (4.32) [2]
Таблица 3.2.
|
| = |
|
| 1,36 | =1,36 |
= 1,360-1,256∙10-6∙ 268 ∙ 1,09=По значению программа вычисляет 
по кривой намагничивания для стали 2013, а затем вычисляем МДС
268×0,02= 5,4 А.
Магнитное напряжение сердечника главного полюса (сталь 2013), Hг определяется по табл. П.1.5 аналогично:
148×0,029= 4,29 А.
Магнитное напряжение станины (шихтованная сталь 2013), Hc определяется по табл. П.1.5
132,24×0,1775= 23,5 А.
Суммарная МДС на полюс
309,1+ 5,4+4,5+ 4,29+ 23,5=347 А.
МДС переходного слоя
309,1+ 5,4+4,5=319 А.
Аналогичным образом производим расчет для потоков, отличных от номинального значения (например, 0,5; 0,75; 1,0; 1,4 и т.д.) . Результаты расчета сведены в табл.3.2. В верхней строке таблицы приведены относительные значения потока 
, которые мы можем изменять при необходимости. Программа выполняет расчет для тех относительных значений , которые мы укажем в верхней строке. Магнитное напряжение зубцов якоря в таблице для двух последних значений магнитного потока рассчитывается для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз аналогично п. 3.11.4. Для этого справа рядом с таблицей приведена строка, в которую вставлена программа.
Таблица 3.2 Расчет характеристик намагничивания
| № п/п | Вели чина | Ед. изм. | 0,5 | 0,75 | 0,9 | 1 | 1,4 | 1,85 |
| |||
| Е | В | 103 | 154,5 | 185 | 206 | 288 | 381,1 |
| ||||
| Фб |
| 0,083 | 0,124 | 0,149 | 0,165 | 0,231 | 0,305 |
| ||||
| Вб | Тл | 0,220 | 0,330 | 0,396 | 0,440 | 0,616 | 0,814 |
| ||||
| Fб | А | 154,6 | 231,8 | 278,2 | 309,1 | 432,7 | 571,8 |
| ||||
| Bz | Тл | 0,680 | 1,020 | 1,224 | 1,360 | 1,904 | 2,516 | 1,27 | 1,90 | 1,68 | 2,51 | |
| Hz | А/м | 79 | 118 | 159 | 268 | 196 | 3060 |
| ||||
| Fz | А | 2 | 2 | 3 | 5 | 4 | 61 |
| ||||
| BJ | Тл | 0,635 | 0,953 | 1,143 | 1,270 | 1,778 | 2,350 |
| ||||
| HJ | А/м | 74 | 111 | 133 | 196 | 6208 | 250000 |
| ||||
| FJ | А | 1,7 | 2,6 | 3,1 | 4,5 | 142,8 | 5 750,0 |
| ||||
| Фг | х10-2Вб | 0,091 | 0,136 | 0,164 | 0,182 | 0,254 | 0,336 |
| ||||
| Вг | Тл | 0,61 | 0,91 | 1,09 | 1,21 | 1,69 | 2,24 |
| ||||
|
| А/м | 71 | 106 | 126 | 148 | 3230 | 162000 |
| ||||
| Fг | А | 2,1 | 3,1 | 3,7 | 4,3 | 93,7 | 4 698,0 |
| ||||
| Всп | Тл | 0,61 | 0,91 | 1,09 | 1,21 | 1,69 | 2,24 |
| ||||
| Fсп | А | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| ||||
| Bc | Тл | 0,57 | 0,86 | 1,03 | 1,14 | 1,25 | 1,31 |
| ||||
| Hc | А/м | 66 | 100 | 119 | 132 | 180 | 228 |
| ||||
| Fc | А | 12 | 18 | 21 | 23 | 32 | 40 |
| ||||
| Fсум | А | 172 | 257 | 309 | 346 | 706 | 11121 |
| ||||
| Fперех | А | 158 | 236 | 284 | 319 | 580 | 6383 |
| ||||
| 22 | еуд | В/об//мин | 0,034 | 0,052 | 0,062 | 0,069 | 0,096 | 0,127 |
| |||
| 23 | Вб | Тл | 0,220 | 0,330 | 0,396 | 0,440 | 0,616 | 0,814 |
| |||
Вб
Строим характеристику холостого хода (намагничивания) – зависимость удельной ЭДС 
от суммарной МДС на один полюс 
и переходную характеристику – зависимость индукции в воздушном зазоре 
от МДС переходного слоя на один полюс
(черт. РР1).
Похожие работы
... д. Асинхронные двигатели также применяются в промышленности, например, для приводов крановых установок общепромышленного назначения, а также различных грузовых лебедок и других устройств, необходимых в производстве. Можно сказать, что электродвигатели переменного тока имеют огромное значение для большинства видов промышленности. Глава 2 Основные сведения о ...
... : 1. Электрофасоннолитейный цех (ЭФЛЦ) 2. Сортопрокатный цех (СГЩ) Рисунок 3.1. Производственная структура ОАО ММЗ «Серп и молот» 3 Листопрокатный цех (ЛПЦ) 4 Сталепроволочный цех (СтПЦ) 5 Калибровочный цех 6 Цех холодной прокатки нержавеющей ленты (ЦХПНЛ) Структурой завода предусмотрены следующие вспомогательные службы, оказывающие услуги для нужд основного производства и ...
... пунктов (ОУП) линий междугородной телефонно-телеграфной связи, для питания аппаратуры телеграфов и районных узлов связи (РУС). ВУТ с номинальным напряжением 60В применяются для питания аппаратуры автоматических телефонных станций (АТС) городской телефонной сети, аппаратуры, междугородной автоматики, питания, аппаратуры телеграфов и РУС. ВУТ 152/50 применяются для питания моторных цепей. ВУТ 280 ...
... таблица основных технико-экономических показателей проектируемого цеха. Данная таблица приведена в Приложении 19. ВЫВОДЫ Разработана технологическая часть эскизного проекта цеха по производству товаров бытового и технического назначения методом литья под давлением, мощностью 400 тонн в год. Принято решение, проектируемый цех построить в г. Балаково по ул. Саратовское шоссе, 10 в виде малого ...
0 комментариев