Расчёт осадки свайного фундамента

3.2.3 Расчёт осадки свайного фундамента

Расчёт осадок свайного фундамента выполним методом эквивалентного слоя. Свайный фундамент рассматривается как условный массив. Построение условного массивного фундамента показано на рис. 3.2.3.

Определяем средневзвешенное значение угла внутреннего трения:

jйй_mt = (28,8*5.0+28,4*1.4)/6.4 = 28,7°

a = jйй_mt / 4 = 28,7/ 4 =7,18°

Определяем ширину условного фундамента:

b₁ = 6.4* tg 7.18° =0.8 м

b_усл = 2b₁ + d = 2*0.8 + 1.2= 2.8 м

l_усл = 2*0.8 + 1,2 = 2.8 м

Определяем вес условного фундамента

G_усл = G₁ + G₂ + G₃,

где G₁, G₂, G₃ – вес отдельного слоя грунта в массивном фундаменте, кН

G_усл =2.8*2.8* (1.5*18.2 + 0.4*19.4+4.6*9.88 + 1.4*9.76) =277.24 кН

Среднее давление по подошве условного массивного фундамента

Р = (N_йй + G_усл) / А_усл = (1115 + 277.24) / (2.8*2.8)=176.1 кПа

Определяем расчётное сопротивление

g_c1 =1.1 - для песка; g_c2 =1.152 при L/H=30/14,45=2.1;

j_|| = 28,4° по табл. 16[3]:M_g= 1.012, M_q=5.058, M_c=7.508

g_||=9,76кН/м³, c_|| = 3,2 кПа;

g_||‘ =(1.5*18.2+ 0.4*19.4+4.6*9.88 + 1.4*9.76)/7.9= 11.92 кН/м³

R= (1.1*1.152/1.1)*(1.012*1*2.8*9.76+ 5.058*8.0*11.92 + 7.508 *3.2) =542.7 кПа

Р =176.1 кПа < R =542.7 кПа, т.е. условие выполняется.

Определяем дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы условного фундамента s_zp0 = P - g_йй’*h

s_zp0 = 176.1– 7.9* 11.92 = 99.8 кПа

Мощность эквивалентного слоя h_экв = А_w * b_усл

Коэффициент А_w принимаем по таблице IV.3 [1] для песка при n =0.3 А_w =0.99

h_экв = 0.99*2.8 =2.8 м

Осадку свайного фундамента определяем по формуле:

S = h_экв * m_n *s_zp0,

m_n i = b / Ei, (3.44) где b = 0.74 по табл. 1.15 [ 5 ] - для супеси и песка

m_n2 = 0.74 / 15.2= 0.049 МПа^-1

S = 2.8* 0.049 * 0.0998 = 0.014 м =1.4 см < S_u = 8 см.

3.2.4 Расчёт фундаментов по несущей способности

Расчёт фундаментов по прочности производится на расчётные усилия N=1115*1.35=1505.25 кН, M = 64.0*1.35=86.4 кНм, Q = 23.0*1.35 = 31.05 кН.

При расчёте тела фундамента по несущей способности вводим коэффициент условий работы g_с = 1.5.

Принимаем бетон класса С 20/25: f_cd= 20/1.5 =13.3 МПа; f_ck = 20 МПа; f_cfd= 0.21*f_ck^2/3 / g_c= =0.21*20^2/3 / 1.5 =1.2 МПа.

Расчёт прочности по наклонным сечениям производим по формуле:

Q £ m b d f_cfd,

где Q = SNi – сумма реакций всех свай, находящихся за пределами наклонного сечения

Q = 403.8 кН; b – ширина ростверка, м;

Определяем значение m =2.45 по табл. 5.1 [3]

с – расстояние от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколонника, м;

d – рабочая высота, м. d= 0.3 - 0.08=0.22 м

Q= 403.8 кН £ 2.45*1.3 * 0.22* 1030 =721.7 кН

т.е. условие выполняется, толщина дна стакана достаточна.

Определяем изгибающий момент

М_1-1 =N *x,

где x = а/2 – h_к/2 = 0.9 / 2 – 0.3 / 2 =0.3 м, где а – расстояние между осями свай, м

М_1-1 =403.8 * 0.3=121 кНм

Определяем площадь сечения арматуры

A_sf = M / a*f_yd*J,

J = 0.5 + Ö (0.25 - a_m/c₀),

a_m= M / a*f_cd*b*d²,

a_m= 121 / 0.85*13.3*10³*1.3*0.22² = 0.031

J = 0.5 + Ö (0.25 – 0.031 / 1.947) =0.984

A_sf = 121 / 0.85*365*10³*0.984= 3.3 см²

f_yd - расчётное сопротивление сжатой арматуры, кПа(класс S400 f_yd=365000 кПа)

По сортаменту арматуры принимаем Ш 12 шаг 200 мм.

Расчёт на местное сжатие производим по формуле

N £ 1.5 f_cd *A_в,

где N – расчётная нормальная сила в сечении колонны у обреза ростверка, кН(N =1906,2 кН)

А_в – площадь сечения колонны, м²

1505.25 кН £ 1.5* 13300* 0.4*0.6=4788 кН

Условие выполняется.

Расчёт ростверка на продавливание колонной производим по формуле

N£[a₁*(b+с₂) +a₂*(h+с₁)]*d* f_cfd,

где N - расчетная продавливающая сила, кН

b – сечение колонны, м; с- расстояние от плоскости грани колонны до ближайшей грани сваи, м

a - безразмерный коэффициент, принимаемый в зависимости от отношения с/d

Угловая свая заходит в плане за грани подколонника на 50 мм, т.е. проверку на продавливание производить не требуется.

Прочность плиты ростверка на продавливание обеспечена.

Расчёт ростверка на продавливание угловой сваей производим по формуле

N_ф£[b₁*(b₀₂+с₀₂ /2)+ b₂*(b₀₁+с₀₁/2) ]*d* f_cfd,

N_ф =361.4 кН –расчетная нагрузка на угловую сваю

b₀ – расстояние внутренних граней до ближайшей грани угловой сваи, м;

с₀ – расстояние от плоскости внутренних граней до ближайших граней подколонника, м

b - безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 5. 3[3] в зависимости от отношения

Угловая свая заходит в плане за грани подколонника на 50 мм, т.е. проверку на продавливание производить не требуется.

Прочность плиты ростверка на продавливание обеспечена.

Похожие работы

Проектирование производственного одноэтажного трехпролетного здания

Скачать

65578

0

2

... разрез производственного здания и продольный разрез производственного здания. Выполним вначале поперечный разрез. В соответствии с планом, "Разрез 1-1" и будет являться поперечным разрезом производственного одноэтажного трехпролетного здания. Линия разреза пересекает второй и третий пролеты, следовательно, по большому счету это будет поперечный разрез второго и третьего пролетов нашего здания. ...

Проектирование главного корпуса ремонтно-производственной базы

Скачать

48333

13

6

... устраивается из пластмассовых труб. Каждая воронка присоединяется к стояку диаметром 100 мм. 1.5.6 Полы В производственном здании приняты бетонные, полы, из мозаичных плит. Состоят из плиток размерами 2482486 мм. Укладываются на прослойку из песка или мелкозернистого бетона При проектировании административно – бытового корпуса использованы 3 типа полов: керамические, линолеумные, мозаичного ...

Проектирование механосборочных цехов

Скачать

28784

2

0

... , технологической, транспортной и по генеральному плану. К технологическим относятся следующие рабочие чертежи: 1. монтажные планы и разрезы цеха; 2. чертежи транспортных устройств и средств комплексной механизации. Проектирование механосборочного производства ведут в соответствии с действующими нормами, правилами, инструкциями и стандартами, а затем разработанные проекты подвергают экспертизе. ...

Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций

Скачать

276314

87

37

... 1798181,5 - - - - Всего сметная стоимость 39868706 1820139 2511253 295369 - 33869 5280 Объектная смета на строительство завода цинкования мелкоразмерных конструкций Результат сметных расчетов по общестроительным, санитарно-техническим, электрическим работам сводятся в смету на объект, которая составляется ...