Активная длина коллектора по оси вала

26. Активная длина коллектора по оси вала

l_к = (1,5  20) а_щ.

Полная длина коллектора

l_к = l_к + (3  5) d_a

где d_a диаметр проводника обмотки якоря без изоляции.

Проверка коммутации. В МПТ малой мощности добавочные полюса не выполняются а щётки устанавливаются строго на линии геометрической нейтрали. Вследствие этого в коммутируемых секциях наводится реактивная ЭДС е_Rи ЭДС от поля реакции якоря е_а которая также замедляет процесс коммутации. Наличие этих ЭДС приводит к увеличению плотности тока под сбегающим краем щёток и следовательно к повышенному искрению. Интенсивность искрения зависит от величины суммарной ЭДС в коммутируемой секции

которая не должна превосходить определённого значения.

Среднее значение реактивной ЭДС в коммутируемой секции определяется выражением

е_R = 2 W_С  AS l₀ V_a. (4.6)

Удельная магнитная проводимость потоков рассеяния  для пазов овальной и трапецеидальной формы определяется выражением

(4.7)

где b_П1 и b_П2  максимальная и минимальная ширина паза.

ЭДС от реакции якоря при установке щёток на линии геометрической нейтрали

(4.8)

где _a средняя длина магнитной силовой линии в межполюсном пространстве,

. (4.9)

Для благоприятной коммутации МПТ малой мощности необходимо чтобы величина результирующей ЭДС е_р в коммутируемой секции не превышала 15 В. В случае невыполнения этого условия необходимо либо уменьшить число витков в секции либо уменьшить величину линейной нагрузки сохранив при этом габариты машины за счёт увеличения магнитной индукции в воздушном зазоре.

На процесс коммутации может оказывать влияние магнитное поле полюсов величина которого в зоне коммутации теоретически должна быть равной нулю. Однако если ширина зоны коммутации близка к расстоянию между полюсными наконечниками соседних полюсов то в зоне коммутации будет ощущаться влияние их магнитного поля. Для того чтобы исключить это влияние необходимо ограничить ширину коммутационной зоны b_кдо определённых размеров:

(4.10)

где b^_щ  ширина щётки приведённая к окружности якоря,

(4.11)

t^_к коллекторный шаг приведённый к диаметру якоря,

. (4.12)

Для благоприятной коммутации необходимо

b_к  08 (  b₀). (4.13)

5. МАГНИТНАЯ СИСТЕМА МАШИНЫ

ПОСТОЯННОГО ТОКА

Магнитопровод МПТ малой мощности изготовляется чаще всего шихтованным из электротехнической стали причём полюса выполняются заодно с ярмом статора. Значительно реже магнитопровод статора изготовляется сплошным из труб малоуглеродистой стали. Полюса машины в этом случае изготовляются отдельно также из мягкой малоуглеродистой стали. В последнее время полюса прессуются из порошковых ферромагнитных материалов. Магнитопровод якоря для уменьшения потерь во всех случаях выполняется шихтованными из малокремнистых электротехнических сталей.

Определение геометрических размеров.

Воздушный зазор:

 = К_   (5.1)

где K_ коэффициент воздушного зазора (коэффициент Картера),

(5.2)

Высота сердечника полюса h_пл предварительно принимается равной (024  04) D_а. Полученное значение h_пл должно быть уточнено после расчёта обмотки возбуждения исходя из необходимой площади окна для размещения обмотки.

Осевая длина полюса для МПТ малой мощности обычно равна длине якоря:

l_пл = l₀.

Магнитная индукция в сердечнике полюсов принимается равной 12  15 Тл для машин работающих в длительном режиме и 14  16 Тл для машин с кратковременным режимом работы. Исходя из этих значений, рассчитывается сечение сердечника полюса

(5.3)

где   коэффициент рассеяния магнитного потока с учетом того, что помимо основного магнитного потока по сердечнику полюса проходит поток рассеяния. Величина этого коэффициента составляет 108  112.

Рассчитав площадь сердечника полюса определяют его ширину:

(5.4)

Если полюс выполнен сплошным то коэффициент заполнения стали K_з.с= 10.

Сечение магнитопровода станины рассчитывается исходя из допустимых значений магнитной индукции B_ст на этом участке которые принимаются равными 12  14 Тл для длительного режима работы машины и до 15 Тл для кратковременного режима. Магнитный поток замыкающийся через станину равен половине потока полюса, отсюда

Большие значения индукции рекомендуются для машин с кратковременным режимом работы.

Высота сердечника станины

(5.6)

Длина станины l_ст принимается равной длине якоря для машин с шихтованной станиной и l_ст= l₀ + (3  5) мм для машин с отъёмными полюсами. Для станин из литой стали K_з.с= 10.

П

Рис. 4. Магнитная система машины постоянного тока

Расчёт МДС машины постоянного тока.

МДС воздушного зазора

. (5.7)

МДС зубцовой зоны рассчитывается исходя из предположениячто весь магнитный поток зубцового деления проходит через зубец. Если при этом использованы пазы прямоугольной формы то ширина зубцов оказывается переменной и магнитная индукция в различных сечениях различна. В этом случае расчёт МДС производится для трёх различных сечений зубца  максимального среднего и минимального:

(5.8)

(5.9)

(5.10)

Рассчитав значения магнитных индукций по кривым намагничивания выбранного сорта электротехнической стали (прилож., табл. 5  13) определяют соответствующие значения напряжённостей магнитного поля   .

При расчёте МДС зубцов необходимо скорректировать их ширину таким образом чтобы максимальная величина магнитной индукции не превышала 18 Тл.

МДС зубцовой зоны определяется по формуле Симпсона:

(5.11)

Здесь принято что высота зубца равна высоте паза.

Для машин малой мощности чаще всего используются пазы овальной или трапецеидальной формы. В этом случае ширина зубца во всех сечениях одинакова и расчёт значительно упрощается так как магнитная индукция и напряжённость магнитного поля в любом сечении зубца оказываются одинаковыми:

(5.12)

AW_Z = 2 H_Z h_п. (5.13)

МДС сердечника якоря. Уточнённое значение магнитной индукции в сердечнике якоря

(5.14)

По рассчитанному значению магнитной индукции и кривой намагничивания электротехнической стали определяется величина напряжённости магнитного поля в спинке якоря и МДС этого участка:

AW_a = H_a L_a (5.15)

где средняя длина магнитной силовой линии

(5.16)

Величина магнитной индукции в сердечнике полюса уточняется по выражению:

(5.17)

По кривой намагничивания материала полюсов и полученному значению магнитной индукции определяется напряжённость магнитного поля и рассчитывается величина МДС полюсов машины:

AW_пл = 2 H_пл h_пл. (5.18)

МДС станины. Магнитная индукция в станине

(5.19)

Средняя длина магнитной силовой линии в станине

(5.20)

По рассчитанному значению магнитной индукции В_ст и кривой намагничивания материала станины определяется напряжённость магнитного поля H_ст и соответствующая МДС:

AW_ст = H_ст L_ст. (5.21)

Если полюса выполнены отъёмными то между станиной и сердечником полюса существует воздушный зазор _ст = (0035 005) мм. В этом случае необходимо определить МДС этого зазора:

(5.22)

Результирующая МДС машины на пару полюсов в режиме холостого хода

AW_в = AW_ + AW_z + AW_a + AW_пл + AW_ст + AW_ст. (5.23)

Характеристика холостого хода (х.х.х) МПТ  это зависимость ЭДС обмотки якоря от МДС возбуждения (или тока возбуждения) при неизменной частоте вращения и отсутствии тока якоря.

Расчёт х.х.х производится в такой последовательности:

- задаются произвольными значениями ЭДС якорной обмотки Е;

- рассчитываются соответствующие значения магнитного потока

; (5.24)

- рассчитываются соответствующие значения магнитной индукции в воздушном зазоре с использованием выражения (2.1);

- рассчитываются значения МДС для всех участков магнитной цепи и суммарная МДС возбуждения на пару полюсов в соответствии с выражениями п.29.

Производимые расчёты сводятся в таблицу (табл. 3 по данным которой строится зависимость Е = f(AW_в)  х.х.х.).

МДС реакции якоря. При работе МПТ под нагрузкой по обмотке якоря протекает ток и вокруг проводников обмотки создаётся магнитное поле называемое полем якоря. Рабочие характеристики МПТ определяются результирующим магнитным полем в зазоре машины т.е. зависят и от поля якоря.

Воздействие магнитного поля якоря на основное поле машины создаваемое обмоткой возбуждения называют реакцией якоря.

Для учёта магнитного поля якоря его МДС представляют в виде суммы двух составляющих МДС поперечной и продольной реакции якоря.

Расчёт характеристики холостого хода МПТ

Кроме того на магнитное поле машины оказывают действие коммутационные токи протекающие в секциях якоря при переключении их из одной параллельной ветви в другую. МДС коммутационных токов проявляется при замедленной или ускоренной коммутации и носит продольный характер.

Поперечная МДС при ненасыщенной машине искажает магнитное поле, не изменяя его величины. При насыщении машины МДС поперечной реакции якоря ослабляет магнитное поле.

Поскольку МПТ работают как правило с той или иной степенью насыщения можно считать что поперечная реакция якоря имеет размагничивающий характер независимо от режима работы МПТ (двигательный или генераторный).

При установке щёток строго на линии геометрической нейтрали продольная МДС якоря теоретически равна нулю. Однако в реальных машинах установить щётки на линии геометрической нейтрали не удаётся; они оказываются смещёнными по ходу вращения машины. Вследствие этого появляется незначительная продольная МДС которая как правило носит намагничивающий характер в двигателях и размагничивающий в генераторах. Процесс коммутации в МПТ без добавочных полюсов оказывается замедленным коммутационная МДС носит продольный характер т.е. намагничивает машину в режиме двигателя и размагничивает в режиме генератора. Поскольку обмотка возбуждения должна скомпенсировать поле реакции якорято МДС реакции якоря рассчитывается следующим образом:

для двигателей:

AW_R = AW_аq  AW_ad  АW_к, (5.25)

для генераторов

AW_R = AW_аq + AW_ad +АW_к (5.26)

где AW_аq  МДС поперечной реакции якоря;

AW_ad  МДС продольной реакции якоря;

АW_к коммутационная МДС.

Так как поперечный магнитный поток замыкается через зубцовую зону и воздушный зазор машины для определения поперечной реакции якоря используется переходная кривая намагничивания (рис. 5):

В_ = f (AW_ + AW_z) / 2

которая строится по данным табл. 3. На этой кривой по оси ординат откладывается номинальная величина магнитной индукции в воздушном зазоре (точка а) и определяется соответствующая номинальная МДС (точка б). Влево и вправо от этой точки в масштабе МДС откладываются отрезки бв и бг изображающие МДС поперечной реакции якоря:

бв = бг= AS b₀ / 2. (5.27)

Рис.5. Переходная характеристика машины постоянно-

го тока

Так как величины отрезков бв и бг пропорциональны величине расчётной полюсной дуги а ординаты пропорциональны магнитной индукции то площади криволинейных треугольников аде и аgк представляют соответственно уменьшение магнитного потока от реакции якоря под одним краем полюса и его возрастание  под другим. Разница площадей этих треугольников определяет уменьшение магнитного потока машины вследствие действия поперечной реакции якоря. Для компенсации этого размагничивающего действия необходимо увеличить МДС обмотки возбуждения на определённую величину которая определяется следующим образом. Прямоугольник сдвигается вправо таким образом, чтобы площади полученных криволинейных треугольников амf и аpn стали равными. Тогда величина МДС на пару полюсов компенсирующая поперечную реакцию якоря определяется выражением

AW_aq = 2 mn.

Эта величина может быть найдена и другим способом. Выражая площади криволинейных треугольников и приращений потоков по формуле Симпсона и приравнивая полученные выражения можно определить величину МДС поперечной реакции якоря:

. (5.28)

МДС продольной реакции якоря зависит от сдвига щёток с линии геометрической нейтрали и определяется выражением

AW_аd = 2 b_ AS (5.29)

где b_  сдвиг щёток с линии геометрической нейтрали вследствие неточности изготовления машины, b_ = 015  03 мм.

Продольная коммутационная МДС возникающая при замедленной коммутации определяется величиной коммутирующего тока индуктивностью коммутируемых секций переходным сопротивлением щёток и угловой скоростью якоря. Величина коммутационной МДС при номинальном токе машины и номинальной частоте вращения может быть приближённо рассчитана по следующей формуле:

(5.30)

где b_к ширина коллекторной пластины;

AS_н  линейная токовая нагрузка при номинальном токе якоря;

К_к коэффициент, учитывающий падение напряжения в щётках

(5.31)

Полная МДС возбуждения МПТ при нагрузке

AW_НАГР = AW_ + AW_z + AW_a + AW_пл + AW_ст + + AW_R (5.32)

Для двигателей и генераторов параллельного возбуждения вначале определяется ЭДС якоря для электродвигателей

Е = U  U_a U_щ (5.33)

и для генераторов

Е = U +U_a+ U_щ. (5.34)

По кривой холостого хода определяется результирующая МДС  AW^’_НАГР соответствующая найденному значению ЭДС после чего рассчитывается полная МДС с учётом реакции якоря:

AW_НАГР= AW_НАГР+ AW_R. (5.35)

Похожие работы

Применение ингибиторов коррозии для защиты трубопроводов

Скачать

102665

9

4

... В НГДУ «Лениногорскнефть» по охране и рациональному использованию водных ресурсов выполняются следующие мероприятия: капитальный ремонт водоводов; внедрение металлопластмассовых труб; использование ингибиторов коррозии для защиты трубопроводов (Нефтехим, Викор, Амфикор, СНПХ); метод внедрения алюминиевых и магниевых протекторов для защиты от коррозии и запорной арматуры на блоках гребенок; ...

Анализ эффективности использования машинно-тракторного парка предприятия и обоснование основных направлений ее повышения (на примере ЗАО "Имени Ильича" Ленинградского района Краснодарского края)

Скачать

124563

18

0

... и по нашему мнению одним из важнейших элементов увеличения прибыльности производства продукции растениеводства является повышение эффективности использования машинно-тракторного парка предприятий. В процессе преддипломной практики нами было обследовано предприятие, располагающееся в Краснодарском крае Ленинградского района. Бывший колхоз-гигант, разделенный в последствии на несколько отдельных ...

Анализ хозяйственной деятельности ООО "Сибтехмонтаж"

Скачать

77490

36

18

... будет продолжена в дипломном проекте, согласно заявленной теме. Расчеты предполагается произвести с помощью программы для составления бизнес-проектов - Project Expert. Заключение По результатам анализа хозяйственной деятельности можно сделать следующие выводы. В течение периода с 2005 по 2007 г. объем производства и реализации продукции возрастал, но в 2007 г. наблюдается некоторое снижение. ...

Организация производства дистанции сигнализации и связи

Скачать

146267

10

17

... заявке руководителя или диспетчера дистанции сигнализации и связи дает приказ машинисту локомотива на остановку поезда для доставки к месту работы и обратно работников дистанции сигнализации и связи, направляющихся для устранения отказа. Порядок производства работ, который должен выполняться при технической эксплуатации устройств и систем ЖАТ, в том числе при устранении их отказов, для соблюдения ...