Характеристики прочности в стене и арматуры
Определение потерь преднапряжения арматуры
Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
Расчетная схема и нагрузки
Опорные моменты ригеля по грани колонны
КН – удовлетворяется
Определение продольных сил от расчетных усилий
Расчет и конструирование короткой консоли
Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия
Характеристики прочности бетона и арматуры
Навигация
Характеристики прочности бетона и арматуры
Записка к расчетам
45719
знаков
3
таблицы
0
изображений
6.2.3 Характеристики прочности бетона и арматуры.
Бетон класса В15; Rb=8.5 МПа; Rbt=0.75 МПа; jb2=0.9;
Арматура : продольная класса А-III с Rs=365 МПа;
Поперечная арматура класса Вр-I диаметром ø5Вр-I, Rsw=260 МПа.
6.2.4 Расчет прочности второстепенной балки по сечениям, нормальным к продольной оси.
Высоту сечения балки уточняем по опорному моменту при ζ=0,35, поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира.
По таблице 3.1[1] при ζ=0,35 находим αm=0.289 и определяем рабочую высоту сечения балки:
h0=√M/ αm*Rb*b=√31.64*103/0.289*0.9*8.5*106*0.2=0.23 m.
Полная высота сечения h0=h0+a=0.23+0.035=0.265 m. – принимаем h=0.3 m; h0=0.265 m.
Сечение в I пролете, М=40,27 кН*м, h0=0.265 m
αm=M/Rb*bf’*h20=40.27*103/0.9*8.5*106*2*0.2652=0.037
По таблице 3.1[1] находим: η=0,981; ζ=0,04; х= ζ*h0=0.04*0.265=0.011 m.< 0.05 m – нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.
Сечение арматуры: As=M/Rs*h0* η=40.27*103/365*106*0.981*0.265=4.24*10-4 m2.
Принимаем 2ø18А-III c As=3.09*10-4 m2.
Сечение в среднем пролете, М=27,69 кН*м.
As=27.69*103/365*106*0.981*0.265=2.92*10-4 m2.
Принимаем 2ø14А-III c As=3.08*10-4 m2.
На отрицательный момент М=12,66 кН*м сечения работает как прямоугольное:
αm= M/Rb*b*h20=12.66*103/0.9*8.5*106*0.2*0.2652=0.118; η=0,938;
As=12.66*103/365*106*0.938*0.265=1.4*10-4 m2.
Принимаем 2ø10А-III c As=1.57*10-4 m2.
Сечение на I промежуточной опоре, М=31,64 кН*м.
αm=31.64*103/0.9*8.5*106*0.2*0.2652=0.294; η=0,82;
As=31,64*103/365*106*0.82*0.265=3.99*10-4 m2.
Принимаем 6ø10А-III c As=4.71*10-4 m2. – две гнуты сетки по 3ø10А-III в каждой.
Сечение на средних опорах, М=27,69 кН*м
αm=27.69*103/0.9*8.5*106*0.2*0.2652=0.258; η=0,847;
As=27,69*103/365*106*0.847*0.265=3.38*10-4 m2.
Принимаем 5ø10А-III c As=3.92*10-4 m2.
6.2.5 Расчет второстепенной балки по сечениям, наклонным к продольной оси.
Q=45.63 кН.
Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой ø18 мм и принимаем равным ø5 мм класса Вр-I c As=0.196*10-4 m2. Число каркасов два, при этом Asw=2*0.196*10-4=0.392*10-4 m2.
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям S=h/2=0.3/2=0.15 m. На всех приопорных участках длиной 0,25l принимаем шаг S=0.15 m; в средней части пролета S=(3/4)*h=0.75*0.3=0.225≈0.25 m.
Вычисляем: qsw=Rsw*Asw/S=260*0.392*10-4/0.15=67.95 кН/м; влияние свесов сжатой полки
φf=0.75*3h’f*hf/b*h0=0.75*3*0.05*0.05/0.2*0.265=0.11<0.5;
Qbmin=φb3*(1+φf)*Rbt*b*h0=0.6*1.11*0.9*0.75*106*0.2*0.265=23.83 кН; условие
ζsw=67.95 кН/м>Qbmin/2*h0=23*83*103/2*0.265=44.96 кН/м – удовлетворяется.
Требование: Smax= φb4*Rbt*b*h0/Qmax=1.5*0.9*0.75*106*0.2*0.2652/45.83*103=0.31m>S=0.15m – выполняется.
При расчете прочности вычисляем:
Mb= φb3*(1+φf)*Rbt*b*h02=2*1.11*0.9*0.75*106*0.2*0.2652=21.05 кН*м. При
q1=g+φ/2=(5.28+7.89/2)*103=9.23 кН/м.<0.56*qsw=0.56*67.95*103=38.05 кН/м – в связи с этим выполняется значение (с) по формуле:
с=√Mb/q1=√21.05*103/9.23*103=1.5m>3.33h0=3.33*0.265=0.88m – принимаем с=0,88 м, тогда
Qb=Me/c=21.05*103/0.88=23.92 кН> Qbmin=23.83 кН.
Поперечная сила в вершине наклонного сечения Q=Qmax-q1*c=45.83*103-9.23*103*0.88=37.71 кН. Длина проекции расчетного наклонного сечения с0=√Mb/qsw=√21.05*103/67.95*103=0.56m>2*h0=2*0.265=0.53 m – принимаем с0=0,53 м. Тогда Qsw=qsw*c0=67.95*103*0.53=36.01 кН>Q=37.71 кН –удовлетворяется.
Проверка по сжатой наклонной полосе:
μw=Asw/b*S=0.392*10-4/0.2*0.15=0.0013;
αs=Es/Eb=170*109/23*109=7.4;
φw1=1+5* αs*μ=1+5*7.4*0.0013=1.05;
φb1=1-0.01*Rb=1-0.01*0.9*8.5=0.92;
Условия прочности:
Qmax=45.83 кН≤0.3* μb1*Rb*b*h0=0.3*1.05*0.92*0.9*8.5*106*0.2*0.265=117.5 кН – удовлетворяется.
Похожие работы
... уклонения направления сторон хода от направления замыкающей Θ, и расстояния от вершины хода до замыкающей, как следует из чертежа, меньше предельных значений. 8. Расчет точности полигонометрического хода Точность хода характеризует предельная ошибка Dпред планового положения точки в самом слабом месте после уравнивания. Учитывая, что средняя квадратическая ошибка m положения точки ...
... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...
... сельскохозяйственных процессов. Общее количество тракторов (пи), или инвентарный парк тракторов определится из выражения: nи=nэ/Kг (17) 1.3 Построение графиков загрузки тракторов Принимая состав машинно-тракторного парка, полученный расчетом за действительный, необходимо произвести загрузку каждого хозяйственного трактора по форме, показанной на рис. 2. (Содержание всех граф и цифры в ...
... W тр = 1,1 * 83,48 = 91,828 кВт. По рассчитанной мощности подбираем трансформатор ТМ - 100/6. Таблица 12 - Технико-экономические показатели Показатели Ед. измерения Величина показ. Примечание Площадь проектируемого здания м2 1080 Fп Площадь строительной площадки м2 1190 F Площадь застройки временных зданий м2 133,29 Fв Протяженность временных ...
0 комментариев