КН – удовлетворяется

255.75 кН – удовлетворяется.

3.9 Построение эпюры арматуры.

Эпюру арматуры строим в такой последовательности:

Рассмотрим сечение I пролета арматуры: 2 ø12 А-III+2ø16 A-III с А_s=6,28*10^-4 m².

Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой, для чего рассчитываем необходимые параметры:

h₀=h-a=0.5-0.06=0.44 m;

μ=A_s/b*h₀=6.28*10^-4/0.2*0.44=0.0071;

ζ=μ*R_s/R_b=0.0071*365*10⁶/0.9*11.5*10⁶=0.25;

η=1-0.5*0.25=0.875;

M_s=A_s*R_s*h₀* η=6.28*10^-4*365*10⁶*0.875*0.44=88.25 кН*м.

Арматура 2ø12 А-III обрывается в пролете, а стержни 2ø16 А-III с A_s=4.02*10^-4 m² доводятся до опор.

Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:

h₀=h-a=0.5-0.03=0.47 m;

μ=A_s/b*h₀=4.02*10^-4/0.2*0.47=0.0043;

ζ=μ*R_s/R_b=0.0043*365*10⁶/0.9*11.5*10⁶=0.152;

η=1-0.5*0.152=0.924;

M_s=A_s*R_s*h₀* η=4.02*10^-4*365*10⁶*0.924*0.47=63.72 кН*м.

Графически определяем точки теоретического обрыва двух стержней ø12 А – III. Поперечная сила в первом сечении Q₁=30 кН, во II сечении Q₂=40 кН.

Интенсивность поперечного армирования в I сечении при шаге хомутов S=0.15 m равна :

Q_sw=R_sw-A_sw/S=260*10⁶*0.392*10^-4*0.15=67.95 кН/м. Длина анкеровки W₁=30*10³/2*67.95*10³+5*0.012=0.28 m>20d=20*0.012=0.24m.

Во II сечении при шаге хомутов S=0.4 m:

Q_sw=260*10⁶*0.392*10^-4=25.48 кН/м.

Длина анкеровки W₂=40*10³/2.25.48*10³+5*0.012=0.84m>20d=0.24m.

Во II пролете принята арматура 2 ø12 А-III+2ø14 A-III с А_s=5,34*10^-4 m².

h₀=0.44 m;

μ=5.34*10^-4/0.2*0.44=0.091;

ζ=0.0061*365*10⁶/0.9*11.5*106=0.215;

η=1-0.5*0.215=0.892;

M_s=A_s*R_s*h₀*η=5.34*10^-4*365*10⁶*0.892*0.44=76.5 кН*м.

Стержни 2ø14 А-III с A_s=3.08*10^-4 m² доводится до опор h₀=0.47 m;

μ=3.08*10^-4/0.2*0.47=0.0033;

ζ=0.0033*365*10⁶/0.9*11.5*10⁶=0.116;

η=1-0.5*0.116=0.942.

M_s=A_s*R_s*h₀*η=3.08*10^-4*365*10⁶*0.942*0.47=49.77 кН*м.

В месте теоретического обрыва стержня 2ø12 А-III поперечная сила Q₃=40 кН;

q_sw=25.48 кН/м; Длина анкеровки: W₃=40*10³/2*25.48*10³+5*0.00120.84m>20d=20*0.0012=0.24m.

На средней опоре принята арматура 2ø10 А-III+2ø20 А-III с A_s=7.85*10^-4 m².

h₀=0.44 m;

μ=7.65*10^-4/0.2*0.44=0.0089;

ζ=0.0089*365*10⁶/0.9*11.5*10⁶=0.314;

η=1-0.5*0.314=0.843.

M_s=A_s*R_s*h₀*η=7.65*10^-4*365*10⁶*0.843*0.44=106.28 кН*м.

Графически определим точки теоретического обрыва двух стержней ø20А – III. Поперечная сила в первом сечении Q4=90 кН; q_sw=67.95 кН/м; Длина анкеровки W₄=90*10³/2*67.95*10³+5*0.02=0.76m>20d=20*0.02=0.4m.

На крайней опоре принята арматура 2ø14 А – III с A_s=3.08*10^-4 m².

Арматура располагается в один ряд.

h₀=0.47m;

μ=3.08*10^-4/0.2*0.47=0.0033;

ζ=0.0033*365*10⁶/0.9*11.5*10⁶=0.116;

η=1-0.5*0.116=0.942.

M_s=A_s*R_s*h₀*η=3.08*10^-4*365*10⁶*0.942*0.47=49.77 кН*м.

Поперечная сила в ---- обрыва стержней Q_s=100 кН;

Q_sw=67.95 кН/м; Длина анкеровки – W₅=100*10³/2*67.95*10³+5*0.014=0.8m>20d=20*0.014=0.28m.

3.10 Расчет стыка сборных элементов ригеля.

Рассматриваем вариант бетонированного стыка. В этом случае изгибающий момент на опоре воспринимается соединительными и бетоном, заполняющий полость между торцами ригелей и колонной.

Изгибающий момент на грани колонны: М=94,96 кН*м. Рабочая высота сечения ригеля

h₀=h-a=0.5-0.015=0.485 m. Принимаем бетон для замоноличивания класса B20; R_b=11.5 МПа.

g_br=0.9;

Арматура – класса А-III, R_s=365 МПа.

Вычисляем: α_m=M/R_b*b*h₀²=94.96*10³/0.9*11.5*10⁶*0.2*0.485²=0.195

По таблице 3.1[1] находим: η=0,89 и определяем площадь сечения соединительных стержней:

A_s=M/R_s*h₀* η=94.96*10³/365*10⁶*0.89*0.485=6.03*10^-4 m².

Принимаем: 2ø20 А-III с A_s=6.28*10^-4 m².

Длину сварных швов определяем следующим образом:

∑l_m=1.3*N/0.85*R_w*h_w=1.3*220*10³/0.35*150*10^6*0.01=220 кН,

где N=M/h₀*η=94.96*10³/0.89*0.485=220 кН.

Коэффициент [1,3]  вводим для обеспечения надежной работы сварных швов в случае перераспределение моментов вследствие пластических деформаций.

При двух стыковых стержнях и двусторонних швах длина каждого шва будет равна :

l_w=∑l_w/4+0.01=0.22/4+0.01=0.06 m.

Конструктивное требование: l_w=5d=5*0.02=0.1 m.

Принимаем l=0.1m

Площадь закладной детали из условия работы на растяжение:

A=N/R_s=220*10³/210*10⁶=10.5*10^-4 m².

Принимаем 3 Д в виде гнутого швеллера из полосы g=0.008 m длиной 0,15 м;

A=0.008*0.15=12*10^-4 m²>A=10.5*10^-4 m².

Длина стыковых стержней складывается из размера сечения колонны, двух зазоров по 0,05 м и l=0.25+2*0.05+2*0.1=0.55 m.

Похожие работы

Проектирование и предварительный расчет точности полигонометрического хода при создании геодезического обоснования

Скачать

31332

2

2

... уклонения направления сторон хода от направления замыкающей Θ, и расстояния от вершины хода до замыкающей, как следует из чертежа, меньше предельных значений.   8. Расчет точности полигонометрического хода   Точность хода характеризует предельная ошибка Dпред планового положения точки в самом слабом месте после уравнивания. Учитывая, что средняя квадратическая ошибка m положения точки ...

Тепловой расчет парового котла типа Пп-1000-25-545/542-ГМ

Скачать

31037

64

4

... по схеме «противоток». Регулирование температуры промежуточного перегрева производится с помощью рециркуляции газов, и частичного байпасирования регулирующей ступени. 4. Расчет экономичности и тепловой схемы парового котла 1. Располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/м3 (кп) (3.4) 2. КПД проектируемого парового котла (по обратному балансу), % ...

Расчет состава машино-тракторного парка

Скачать

39178

5

2

... сельскохозяйственных процессов. Общее количество тракторов (пи), или инвентарный парк тракторов определится из выражения:   nи=nэ/Kг (17) 1.3 Построение графиков загрузки тракторов Принимая состав машинно-тракторного парка, полученный расчетом за действительный, необходимо произвести загрузку каждого хозяйственного трактора по форме, показанной на рис. 2. (Содержание всех граф и цифры в ...

Расчет технико-экономических показателей здания магистральной насосной. Первый пусковой комплекс

Скачать

42036

17

2

... W тр = 1,1 * 83,48 = 91,828 кВт. По рассчитанной мощности подбираем трансформатор ТМ - 100/6. Таблица 12 - Технико-экономические показатели Показатели Ед. измерения Величина показ. Примечание Площадь проектируемого здания м2 1080 Fп Площадь строительной площадки м2 1190 F Площадь застройки временных зданий м2 133,29 Fв Протяженность временных ...