Расходы сточных вод от поликлиник

3.3.4. Расходы сточных вод от поликлиник.

 

В первом районе работает поликлиника на 320 человек, а во втором районе – 345 человек. Поликлиники работают с 9 до 19 часов. Норма водоотведения составляет 15 л/чел.

Суточные расходы сточных вод от поликлиник первого и второго районов равны:

Q¹_П  = = 4,8 м³/сут;

Q²_П = = 5,18 м³/сут

Общий суточный расход сточных вод от поликлиник равен:

Q^общ_П = 4.8+5,18 = 9,98 м³/сут.

Часовой расход сточных вод от поликлиник составляет:

q^час_П = = = 1 м³/ч.

 

3.4.Расчет расходов сточных вод от жилой зоны.

Для определения средних расходов сточных вод первоначально кварталы разбиваются на площади стока, в зависимости от трассировки уличной сети. Затем определяется площадь застройки и расчетное число жителей.

Для определения расходов сточных вод от жилой зоны вычисляется удельный расход сточных вод (модуль стока), т.е. расход с 1га застройки:

q_{0 =} ,

где q – норма водоотведения на 1чел л/сут;

p – плотнсть населения на 1га, чел/га.

Среднесекундные расходы сточных вод определяются как:

q_{ср. сек} = q₀ F,

где F- площадь квартала;

Среднесуточный расход бытовых сточных вод определяется по формуле:

Q_{ср. сут} = ,

где N – число жителей в районе.

Q_ср.сут^1р-н = = 4945,1

Q_ср.сут^2р-н = = 8615,7.

Расчет ведем в таблице 6 «Определение средне секундных расходов сточных вод.»

Таблица 6. Определение средне секундных расходов сточных вод.
№№ кварталов	Площадь застройки	Плотность застройки	Расчетное число жителей	Модуль стока q0	Среднесекундный расход
	F, га	р,чел/га	Nр , чел	л/с га	qср.сек ,л/с
1-ый район
1	1,32	160	211,2	0,52	0,68
2	1,74	160	278,4	0,52	0,90
3	1,9	160	304	0,52	0,99
4	3	160	480	0,52	1,56
5	1,7	160	272	0,52	0,88
6	2,22	160	355,2	0,52	1,15
7	1,62	160	259,2	0,52	0,84
8	1,68	160	268,8	0,52	0,87
9	2,13	160	340,8	0,52	1,10
10	2,99	160	478,4	0,52	1,55
11	1,98	160	316,8	0,52	1,03
12	1,26	160	201,6	0,52	0,65
13	1,38	160	220,8	0,52	0,72
14	1,74	160	278,4	0,52	0,90
15	1,9	160	304	0,52	0,99
16	2,99	160	478,4	0,52	1,55
18	2,13	160	340,8	0,52	1,11
19	1,65	160	264	0,52	0,86
20	1,72	160	275,2	0,52	0,89
21	2,13	160	340,8	0,52	1,10
22	3,13	160	500,8	0,52	1,62
23	2,47	160	395,2	0,52	1,28
24	2,18	160	348,8	0,52	1,13
25	1,21	160	193,6	0,52	0,63
26	1,45	160	232	0,52	0,75
27	1,65	160	264	0,52	0,86
28	2,04	160	326,4	0,52	1,06
29	1,65	160	264	0,52	0,86
30	3,53	160	564,8	0,52	1,83
31	2,04	160	326,4	0,52	1,06
32	2	160	320	0,52	1,04
33	2,28	160	364,8	0,52	1,18
34	1,95	160	312	0,52	1,01
35	1,75	160	280	0,52	0,91
36	1,86	160	297,6	0,52	0,96
37	1,35	160	216	0,52	0,70
38	1,32	160	211,2	0,52	0,68
39	2,8	160	448	0,52	1,45
40	1,5	160	240	0,52	0,78
41	3,76	160	601,6	0,52	1,95
42	1,84	160	294,4	0,52	0,95
43	2,24	160	358,4	0,52	1,16
№№ кварталов	Площадь застройки	Плотность застройки	Расчетное число жителей	Модуль стока q0	Среднесекундный расход
	F, га	р,чел/га	Nр , чел	л/с га	qср.сек ,л/с
44	2,19	160	350,4	0,52	1,14
45	3,32	160	531,2	0,52	1,72
46	3,32	160	531,2	0,52	1,72
47	2,64	160	422,4	0,52	1,37
48	2	160	320	0,52	1,04
49	1,82	160	291,2	0,52	0,94
50	1,72	160	275,2	0,52	0,89
51	2,01	160	321,6	0,52	1,04
52	1,62	160	259,2	0,52	0,84
53	2,32	160	371,2	0,52	1,20
54	0,96	160	153,6	0,52	0,50
55	1,28	160	204,8	0,52	0,66
	110,38		17660,8		57,24
2-ой район
56	1,62	210	340,2	0,78	1,26
57	1,43	210	300,3	0,78	1,11
58	2,88	210	604,8	0,78	2,24
59	1,62	210	340,2	0,78	1,26
60	1,75	210	367,5	0,78	1,36
61	2,19	210	459,9	0,78	1,70
62	3,05	210	640,5	0,78	2,37
63	4,16	210	873,6	0,78	3,24
64	3,44	210	722,4	0,78	2,68
65	1,58	210	331,8	0,78	1,23
66	1,75	210	367,5	0,78	1,36
67	2,04	210	428,4	0,78	1,59
68	1,35	210	283,5	0,78	1,05
69	2,08	210	436,8	0,78	1,62
70	2,08	210	436,8	0,78	1,62
71	2,36	210	495,6	0,78	1,84
72	4,25	210	892,5	0,78	3,31
73	2,16	210	453,6	0,78	1,68
74	1,75	210	367,5	0,78	1,36
75	2,07	210	434,7	0,78	1,61
76	2,62	210	550,2	0,78	2,04
77	1,4	210	294	0,78	1,09
78	1,5	210	315	0,78	1,17
79	1,4	210	294	0,78	1,09
80	1,4	210	294	0,78	1,09
81	1,4	210	294	0,78	1,09
82	0,63	210	132,3	0,78	0,49
83	0,55	210	115,5	0,78	0,43
84	0,52	210	109,2	0,78	0,40
85	0,52	210	109,2	0,78	0,40
86	0,72	210	151,2	0,78	0,56
87	0,88	210	184,8	0,78	0,68
№№ кварталов	Площадь застройки	Плотность застройки	Расчетное число жителей	Модуль стока q0	Среднесекундный расход
	F, га	р,чел/га	Nр , чел	л/с га	qср.сек ,л/с
88	0,75	210	157,5	0,78	0,58
89	3,57	210	749,7	0,78	2,78
90	1,84	210	386,4	0,78	1,43
91	1,92	210	403,2	0,78	1,49
92	1,98	210	415,8	0,78	1,54
93	1,71	210	359,1	0,78	1,33
94	1,35	210	283,5	0,78	1,05
95	1,13	210	237,3	0,78	0,88
96	3,23	210	678,3	0,78	2,51
97	3,96	210	831,6	0,78	3,08
98	0,78	210	163,8	0,78	0,61
99	0,42	210	88,2	0,78	0,33
100	1,02	210	214,2	0,78	0,79
101	0,61	210	128,1	0,78	0,47
102	1,58	210	331,8	0,78	1,23
103	1,16	210	243,6	0,78	0,90
104	0,75	210	157,5	0,78	0,58
105	0,66	210	138,6	0,78	0,51
106	1,07	210	224,7	0,78	0,83
107	1,65	210	346,5	0,78	1,28
108	1,2	210	252	0,78	0,93
109	0,61	210	128,1	0,78	0,47
110	2,31	210	485,1	0,78	1,80
111	1,69	210	354,9	0,78	1,31
112	2,5	210	525	0,78	1,94
113	2,3	210	483	0,78	1,79
114	1,21	210	254,1	0,78	0,94
115	1,21	210	254,1	0,78	0,94
116	1,35	210	283,5	0,78	1,05
117	0,51	210	107,1	0,78	0,40
118	1,44	210	302,4	0,78	1,12
119	1,94	210	407,4	0,78	1,51
120	2,2	210	462	0,78	1,71
121	1,75	210	367,5	0,78	1,36
122	2,63	210	552,3	0,78	2,05
123	3,75	210	787,5	0,78	2,92
124	1,94	210	407,4	0,78	1,51
125	2,75	210	577,5	0,78	2,14
126	2,38	210	499,8	0,78	1,85
127	2,25	210	472,5	0,78	1,75
	128,21		26924,1		99,72
	238,59		44584,9		156,96

 

3.5. Суммарный график поступления сточных вод из населенного пункта.

Для определения ожидаемого притока сточных вод к насосной станции необходимо определить колебания расчетного расхода по часам суток. Эти колебания необходимо орпеделить отдельно для бытовых сточных из жилой зоны, для бытовых,производственных, душевых сточных вод от промышленных предприятий, сточных вод от общественных зданийи коммунально-бытовых предприятий.

Примерное распределение среднесекундного расхода бытовых сточных вод в процентах по часам суток зависит от общего коэффициента неравномерности К_общ, который определяется по формуле Н.Ф. Федорова:

К_общ =  = = 1,46

где q_{ср сек} - суммарный среднесекундный расход сточных вод с

населенного пункта (таблица 6)

 

Расчет ведется в таблице №7 «Определение притока сточных вод с населенного пункта по часам суток»

На основании таблицы №7 построим график притока сточных вод по часам суток.

Таблица 7 Определение притока сточных вод с населенного пункта по часам суток

Часы суток	Бытовые сточные воды от жилого сектора			Предприятие пищевой промышленности			Предприятие машиностроения			Поликлинника	Больницы		ЛОС	Школы	Детские сады	Бани	Прачечные	Суммарный расход
				Бытовые	Душевые	Производственные	Бытовые	Душевые	Производственные
	%	м3/ч р-н I	м3/ч р-н II	м3/ч	м3/ч	м3/ч	м3/ч	м3/ч	м3/ч	м3/ч	%	м3/ч	м3/ч	м3/ч	м3/ч	м3/ч	м3/ч	%	м3/ч
0-1	1,60	79,12	137,85	0,62		187,5					0,20	0,6	0,3					1,98	405,99
1-2	1,60	79,12	137,85	0,62		187,5					0,20	0,6	0,3					1,98	405,99
2-3	1,60	79,12	137,85	0,62		187,5					0,20	0,6	0,3					1,98	405,99
3-4	1,60	79,12	137,85	0,62		187,5					0,20	0,6	0,3					1,98	405,99
4-5	1,60	79,12	137,85	0,62		187,5					0,50	1,5	0,3					1,98	406,89
5-6	4,27	211,16	367,89	0,62		187,5					0,50	1,5	0,3					3,75	768,97
6-7	5,88	290,77	506,60	2,51		187,5					3,00	9	0,3					4,86	996,69
7-8	5,80	286,82	499,71	0,62	10	187,5	0,83		125		5,00	15	0,3		1,364			5,49	1127,14
8-9	6,27	310,06	540,20	0,62		187,5	0,83		125		8,00	24	0,3	11,6	1,364			5,85	1201,48
9-10	6,27	310,06	540,20	0,62		187,5	0,83		125	1	10,5	31,5	0,3	11,6	1,364	28	13,5	6,10	1251,48
10-11	6,27	310,06	540,20	0,62		187,5	0,83		125	1	6,00	18	0,3	11,6	1,364	28	13,5	6,03	1237,98
11-12	4,93	243,79	424,75	0,62		187,5	0,83		125	1	9,60	28,8	0,3	11,6	1,364	28	13,5	5,20	1067,06
12-13	4,08	201,76	351,52	0,62		187,5	0,83		125	1	9,40	28,2	0,3	11,6	1,364	28	13,5	4,63	951,19
13-14	5,68	280,88	489,37	0,62		187,5	0,83		125	1	6,00	18	0,3	11,6	1,364	28	13,5	5,64	1157,97
14-15	5,92	292,75	510,05	2,51		187,5	3,29		125	1	5,00	15	0,3	11,6	1,364	28	13,5	5,81	1191,86
15-16	5,92	292,75	510,05	0,46	10	125	0,83	4,8	125	1	8,00	24	0,3	11,6	1,364	28	13,5	5,60	1148,65
16-17	5,70	281,87	491,09	0,46		125	0,83		125	1	5,50	16,5	0,3	11,6	1,364	28	13,5	5,34	1096,52
17-18	5,68	280,88	489,37	0,46		125	0,83		125	1	5,00	15	0,3	11,6	1,364	28	13,5	5,32	1092,31
18-19	4,75	234,89	409,25	0,46		125	0,83		125	1	5,00	15	0,3			28	13,5	4,64	953,23
19-20	4,55	225,00	392,01	0,46		125	0,83		125		5,00	15	0,3			28		4,44	911,61
20-21	4,23	209,18	364,44	0,46		125	0,83		125		3,70	11,1	0,3					4,07	836,31
21-22	2,60	128,57	224,01	0,46		125	0,83		125		2,00	6	0,3					2,97	610,17
22-23	1,60	79,12	137,85	1,84		125	3,29		125		1,00	3	0,3					2,32	475,40
23-24	1,60	79,12	137,85	0,62	10	187,5		4,8			0,50	1,5	0,3					2,05	421,69
	100,00	4945,10	8615,70	18,76	30	4000	18,2	9,6	2000	10	100	300	7,2	116	15	308	135	100	20528,6

 

Рис.1 Приток сточных вод по часам суток

4. Гидравлический расчет канализационной сети. 4.1. Определение расходов для расчетных участков сети.

Расчетным участком сети называют канализационную линию между двумя колодцами, в которой расчетный расход может быть условно принят постоянным.

Для определения расчетного расхода первоначально необходимо установить расходы, поступающие в расчетный участок сети:

1)  попутный – расход, непосредственно попадающий в расчетный участок;

2)  транзитный – расход, учтенный ранее расчетного участка;

3)  боковой – расход, попадающий в начало расчетного участка с кварталов, не примыкающих к участку;

4)  сосредоточенный – расход от промышленного предприятия, общественных объектов и хозяйственно-бытовых предприятий.

Попутный расход переменный, и возрастает от нуля до некоторого конечного значения, но для простоты подсчетов его принимают постоянным по всей длине участка. Попутный расход принимают равным произведению модуля стока q₀ на площадь квартала F, тяготеющего к рассматриваемому участку сети.

Боковой транзитный и сосредоточенный расход для данного участка не изменяется. Определение боковых и транзитных расходов сводится к определению попутных расходов к вышележащим линиям.

Расчет коллектора производится на пропуск максимально секундного расхода:

q_{макс сек}= q_{ср сек} К_общ,

где К_общ – общий коэффициент неравномерности, (таблица 3.4 /2/).

Расчет ведем в таблице 8. «Определение максимального секундного расхода сточных вод».

Таблица 8 Определение максимального секундного расхода сточных вод

 

Участки	№№кварталов		Площадь стока				Модуль стока,л/с га		Средний расход с квартала,л/с								Кобщ		Расход, л/с						Расчетный расход,л/с
																			по жилому сектору		сосредоточенный
	по пути	боковые	по пути		боковые				по пути		боковой		транзит		общий						местные		транзит
1-2	1а		0,33				0,52		0,172						0,172		2,5		0,430						0,430
2-3	2а	1б,1в,1г,2г	0,435		1,425		0,52		0,226		0,741		0,172		1,139		2,5		2,848						2,848
3-4	3а	2б,2в,3г	0,475		1,345		0,52		0,247		0,699		1,139		2,086		2,5		5,214						5,214
4-5	4а	3б,3в,4г	0,75		1,7		0,52		0,390		0,884		2,086		3,360		2,5		8,399						8,399
5-6	5а	4б,4в,5г	0,425		1,925		0,52		0,221		1,001		3,360		4,582		2,5		11,454						11,454
6-7	6а	5б,5в,6г	0,555		1,405		0,52		0,289		0,731		4,582		5,601		2,453		13,739						13,739
7-8	7а	6б,6в,7г	0,405		1,515		0,52		0,211		0,788		5,601		6,599		2,373		15,660						15,660
8-9	7б		0,405				0,52		0,211		0,000		6,599		6,810		2,356		16,044						16,044
9-10	8а	7в	0,84		0,405		0,52		0,437		0,211		6,810		7,457		2,304		17,181						17,181
10-11	19а	8б,9,10,11,12	0,825		9,2		0,52		0,429		4,784		7,457		12,670		2,047		25,936		8,318				34,254
11-12	20а	19б,13,14,	0,86		16,791		0,52		0,447		8,731		12,670		21,849		1,888		41,250		28,141		8,318		77,709
		15,16,18,23,											21,849		21,849
		24,22а,22е,											21,849		21,849
12-13	29а	20б,21,22б,	0,825		3,512		0,52		0,429		1,826		21,849		24,104		1,872		45,122				36,459		81,581
13-14	30а	29б,28,22в,27	1,765		8,74		0,52		0,918		4,545		24,104		29,566		1,835		54,254		27,285		36,459		117,998
		22г,22д,26,25											29,566		29,566
14-15	53а	30б,31,32,33,	1,16		30,645		0,52		0,603		15,935		29,566		46,105		1,725		79,531		2,654		63,744		145,929
		34,35,36,37											46,105		46,105
		38,39,40,41											46,105		46,105
		42,43,44											46,105		46,105
15-16	54а	53б,52,51,50,	0,48		21,33		0,78		0,374		11,549		46,105		58,028		1,684		97,720		0,833		66,398		164,951
		49,48,47,46,											58,028		58,028
		45,64а											58,028		58,028
16-17	55а	54б,56	0,64		2,1		0,78		0,499		1,638		58,028		60,166		1,68		101,078				67,231		168,309
17-18	79а	55б,57,58,59,	0,7		34,57		0,78		0,546		26,965		60,166		87,676		1,625		142,474		1,048		67,231		210,753
		60,61,62,63											87,676		87,676
Участки	№№кварталов			Площадь стока				Модуль стока,л/с га		Средний расход с квартала,л/с								Кобщ		Расход, л/с						Расчетный расход,л/с
																				по жилому сектору		сосредоточенный
	по пути	боковые		по пути		боковые				по пути		боковой		транзит		общий						местные		транзит
		65,64б,66,67												87,676		87,676
		68,72а,73														0,000
		74,75а,76а												87,676		87,676
18-19		79б,77				2,1		0,78				1,638		87,676		89,314		1,622		144,868		1,458		68,279		214,605
19-20	80а	80б,78,81,82,		0,7		12,63		0,78		0,546		9,851		89,314		99,712		1,6		159,539		1,875		69,737		231,151
		83,84,85,86,												99,712		99,712
		87а,71а,72б														0,000
		75б,76б												99,712		99,712
20-21	101а	101б,99,98,94		0,305		25,13		0,78		0,238		19,601		99,712		119,551		1,595		190,684		6,311		71,612		268,607
		97а,97б,97е												119,551		119,551
		96а,95,93,92												119,551		119,551
		87б,71б,88,89												119,551		119,551
		90,91,70,69												119,551		119,551
21-22	102а	102б,100		0,79		1,81		0,78		0,616		1,412		119,551		121,579		1,595		193,918				77,923		271,841
22-23	103а	103б,104		0,58		1,33		0,78		0,452		1,037		121,579		123,069		1,594		196,171				77,923		274,094
23-24	106а	106б,105		0,535		1,195		0,78		0,417		0,932		123,069		124,418		1,594		198,322				77,923		276,245
24-25	107а	107б,108,110,		0,825		30,535		0,78		0,644		23,817		124,418		148,879		1,588		236,420		0,889		77,923		315,232
		111,97в,97г,												148,879		148,879
		96б,113,114												148,879		148,879
		115,116,117,												148,879		148,879
		118,119.120,												148,879		148,879
		121,122,112												148,879		148,879
		97д,123а												148,879		148,879
25-26		109				0,61		0,78				0,476		148,879		149,355		1,588		237,1752				78,812		315,987
26-ГКНС		125,124,123б				11,195		0,78				8,732		149,355		158,087		1,585		250,5676		39,7		78,812		369,080
		126,127
				15,61		223,143
						238,753

4.2. Определение начальной глубины заложения коллектора.

  При проектировании водотводящей сети важнейшим требованием является обеспечение минимума приведенных затрат. Исследованиями и опытом эксплуатации установлено, что основное влияние на величину приведенных затрат оказывают капитальные вложения. Поэтому при проектировании следует стремиться к минимальной стоимости строительства, которая в значительной степени зависит от глубины укладки трубопровода. Очень важно установить минимальную глубину, на которой технически, экономически и экологически целесообразно по местным условиям прокладывать канализационную сеть.

Минимальную глубину заложения трубопроводов необходимо назначать исходя из следующих условий:

·     исключение промерзания труб;

·     исключение разрушения труб под действием внешних нагрузок;

·     обеспечение присоединения к трубопроводам внутриквартальных сетей и боковых веток.

Минимальную глубину заложения трубопроводов рекомендуется определять на основании опыта эксплуатации действующих трубопроводов в данной местности. При отсутствии данных по опыту эксплуатации минимальная глубина может приниматься равной

h_min = h_пр – a,

где h_пр– глубина промерзания грунта;

а – величина, зависящая от диаметра трубопровода,значения

которой рекомендуется принимать равными: 0,3м – при

 диаметре трубопровода до 500мм и 0,5м – при большем диаметре.

В целях исключения разрушения труб возможными внешними нагрузками глубина заложения трубопроводов должна быть не меньше 0,7м до верха трубопровода. Следовательно, минимальная глубина трубопровода до лотка равна

h_min = 0,7 + d,

где d – диаметр трубы, м.

При присоединении внутриквартальной сети к внешней водоотводящей минимальная глубина заложения лотка трубопровода в диктующей точке должна быть не меньше определенной по формуле:

H = h_min + i(L + l ) + z₁ – z₂ + D где h_min – минимальная глубина заложения трубопровода, h_min = 1,1м

i – минимальный уклон трубопровода внутриквартальной сети,

i = 0,007;

L – длина дворовой или внутриквартальной канализационной

линии от смотрового колодца уличной сети до наиболее  удаленного колодца, L = 115м;

l – длина соединительной линии, l = 7м;

z₁,z₂ –отметки поверхности земли у колодца уличной сети и  наиболее удаленного колодца внутриквартальной или дворовой

сети, z₁ = 62,6м, z₂ = 62,7 м;

 

D- перепад между лотками дворовой и уличной сети, D = 0,05м.

Н = 1,1 + 0,007(115 + 7) + 62,6 – 62,7 + 0,05 = 1,9 м

Уровень залегания грунтовых вод находится на глубине 7,2 м от поверхности земли.

4.3.Гидравлический расчет самотечных трубопроводов.

Расчет самотечных трубопроводов заключается в определении диаметра трубопровода, уклона и параметров его работы: наполнения и скорости. Предварительно определяется расход вод, который является исходным для расчета.

Движение сточной жидкости в коллекторе изменяется по часам суток и увеличивается от боковых присоединений, поэтому движение жидкости в трубе считается неравномерным и неустановившимся. Но в целях упрощения гидравлических расчетов водоотводящих сетей движение воды в них условно принимается установившимся и равномерным.

При расчете главного коллектора необходимо учитывать следующие условия:

·     чтобы избежать частого засорения труб наименьшие диаметры для трубопроводов уличной сети принимаются 200мм, а для внутриквартальной – 150мм;

·     наименьший уклон для диаметров 200мм равен 0,007, для диаметров 150мм – 0,008;

·     расчетное наибольшее наполнение в трубах принимается в зависимости от диаметра:

d = 150 – 300 мм -  = 0,6

d = 350 – 400 мм -  = 0,7

d = 500 – 900 мм -  = 0,75

d > 900 мм - = 0,8

·     наполнение в трубах должно быть не менее 0,5

·     минимальные скорости течения принимаются:

d = 150 – 200 мм – v = 0,7 м/с

d = 300 – 400 мм – v = 0,8 м/с

d = 450 – 500 мм – v = 0,9 м/с

d = 600 – 800 мм – v = 1,0 м/с

d = 900 – 1200мм – v = 1,15 м/с

·     максимальная скорость движения сточной жидкости составляет в металлических трубах 8 м/с, в неиеталлических – 4 м/с;

·     соединения труб одного диаметра производится по уровням воды, а труб разного диаметра – по шелыгам.

На начальных участках сети с диаметрами 150 и 200 мм, в следствие малых расходов наполнение и скорость получаются меньше допустимых. Такие участки считаются безрасчетными (при расходе до 6,5 л/с).

При гидравлическом расчете стремятся, чтобы скорости течения воды по длине коллектора постепенно возрастали.

Гидравлический расчет главного коллектора сведен в таблицу 9. По данным таблицы 5 строится профиль главного коллектора.

Таблица 9. Гидравлический расчет главного коллектора

 

№№ участков	Длина участка L,м	Диаметр Ду, мм	Уклон трубопровода Iтр	Расход Q, л/с	Скорость V,м/с	Наполнение, м		Потери напора h, м	Отметки								Глубина заложения трубы, м		Уклон земли Iз
									земли		уровня воды		шелыги		лотка
						h/d	h		Н	К	Н	К	Н	К	Н	К	Н	К
1-2	100	200	0,007	0,43				0,7	62,6	62,3			60,9	60,2	60,7	60	1,9	2,3	0,003
2-3	170	200	0,007	2,85				1,19	62,3	61,7			60,2	59,01	60	58,81	2,3	2,89	0,003529
3-4	185	200	0,007	5,21				1,295	61,7	61,2			59,01	57,72	58,82	57,52	2,88	3,68	0,002703
4-5	275	200	0,005	8,40	0,69	0,5	0,1	1,375	61,2	59,7	57,62	55,97	57,72	56,07	57,52	55,87	3,68	3,83	0,005455
5-6	165	200	0,005	11,45	0,7	0,51	0,102	0,825	59,7	58,7	55,97	55,14	56,07	55,24	55,87	55,04	3,83	3,66	0,006061
6-7	220	200	0,005	13,74	0,73	0,68	0,116	1,1	58,7	57,5	55,14	54,04	52,22	54,12	55,02	53,92	3,68	3,58	0,005455
7-8	185	200	0,006	15,66	0,8	0,59	0,118	1,11	57,5	56,2	54,04	52,93	54,12	53,01	53,92	52,81	3,58	3,39	0,007027
8-9	140	200	0,006	16,04	0,81	0,6	0,12	0,84	56,2	55,5	52,93	52,09	53,01	52,17	52,81	51,97	3,39	3,53	0,005
9-10	140	200	0,007	17,18	0,89	0,6	0,12	0,98	55,5	55,2	52,09	51,11	52,17	51,19	51,97	50,99	3,53	4,21	0,002143
10-11	140	300	0,0045	34,25	0,89	0,54	0,162	0,63	55,2	55	51,05	50,42	51,19	50,56	50,89	50,26	4,31	4,74	0,001429
11-12	140	400	0,003	77,71	0,93	0,63	0,252	0,42	55	54,6	50,41	49,99	50,56	50,14	50,16	49,74	4,84	4,86	0,002857
12-13	140	400	0,003	81,58	0,94	0,65	0,26	0,42	54,6	54,2	49,99	49,57	50,13	49,71	49,73	49,31	4,87	4,89	0,002857
13-14	280	500	0,0035	118,00	1,09	0,54	0,27	0,98	54,2	54,1	49,48	48,5	49,71	48,73	49,21	47,23	4,99	6,87	0,000357
14-15	165	500	0,003	145,98	1,09	0,65	0,325	0,495	54,1	53	48,5	48,01	48,68	48,18	48,18	47,68	5,92	5,32	0,006667
15-16	80	500	0,003	164,93	1,11	0,71	0,355	0,24	53	51,9	48,01	47,77	48,16	47,92	47,66	47,42	5,34	4,48	0,01375
16-17	100	500	0,003	168,31	1,11	0,72	0,36	0,3	51,9	51,1	47,77	47,47	47,91	47,61	47,41	47,11	4,49	3,99	0,008
17-18	100	600	0,0025	210,75	1,11	0,69	0,414	0,25	51,1	51,5	47,42	47,17	47,61	47,36	47,01	46,76	4,09	4,74	-0,004
18-19	100	600	0,0025	214,61	1,12	0,64	0,384	0,25	51,5	52,1	47,17	46,92	47,39	47,14	46,79	46,54	4,71	5,56	-0,006
19-20	100	600	0,0025	231,15	1,13	0,68	0,408	0,25	52,1	52,4	46,92	46,67	47,11	46,86	46,51	46,26	5,59	6,14	-0,003
20-21	60	700	0,0025	268,61	1,18	0,56	0,392	0,15	52,4	52,5	46,55	46,4	46,86	46,71	46,16	46,01	6,24	6,49	-0,001667
21-22	115	700	0,0025	271,84	1,19	0,57	0,399	0,288	52,5	52,8	46,4	46,11	46,7	46,42	46	45,72	6,5	7,08	-0,002609
РНС
22-23	95	700	0,0025	274,09	1,19	0,58	0,406	0,238	52,8	51	51,81	51,57	52,27	51,86	51,4	51,16	1,4	-0,16	0,018947
23-24	90	700	0,0025	276,25	1,19	0,58	0,406	0,225	51	53,3	51,57	51,35	51,86	51,64	51,16	50,94	0,29	2,36	-0,025556
24-25	125	700	0,0025	315,23	1,22	0,63	0,441	0,313	53,3	53,4	51,35	51,04	51,61	51,3	50,91	50,6	2,39	2,8	-0,0008
25-26	360	700	0,0025	315,99	1,23	0,63	0,441	0,9	53,4	54,2	51,94	50,14	51,3	50,4	50,6	49,67	2,8	4,5	-0,002222
26-ГКНС	675	700	0,0025	369,08	1,27	0,71	0,497	1,69	54,2	53,5	50,14	48,45	50,34	48,65	49,64	47,95	4,56	5,55	0,001037

5. Расчет главной канализационной насосной станции. Канализационные насосные станции предназначены для перекачки хозяйственно-бытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод города, имеющих нейтральную и слабощелочную реакцию, по напорным трубопроводам на очистные сооружения. Станция запроектирована с автоматическим управлением работой насосных агрегатов и вспомогательных механизмов.

Принимаем конструкцию канализационной насосной станции камерного типа. Насосная станция имеет подземную часть круглой в плане формы и прямоугольную надземную часть.

Подземная часть разделена на два отсека глухой водонепроницаемой перегородкой: в одном отсеке расположен приемный резервуар и грабельное помещение, в другом – машинный зал.

В машинном зале расположены основные фекальные насосы с электродвигателями для уплотнения сальников и необходимая арматура; в грабельном -решетки механизированные и с ручной очисткой.

В надземной части расположены щиты управления двигателями, приборы автоматики, вентиляционно-отопительное оборудование, служебное помещение, санузел, душевая, монтажные площадки и грузоподъемные устройства.

5.1. Расчет производительности насосов.

В качестве расчетной производительности насосов принимаем максимальный часовой приток сточных вод в сутки. Число работающих насосов принимаем равным 2. Тогда производительность каждого насоса будет равна:

Q_н= ==641,54м³/ч

5.2. Определение рабочего напора насоса.

Полный рабочий напор определяется для режима часа наибольшего притока воды, то есть когда насосная станция должна подавать рабочий напор насоса:

H_н=H_р+h_в+h_н+h_изл,

где H_р–геометрическая высота подъема, м;

h_в  - потери напора на всасывающей линии, h_в =0,5м;

h_н - потери напора в нагнетательной линии, м;

h_изл– запас на излив, h_изл=1 м;

Геометрическая высота подъема определяется по формуле:

H_р = D Z_ос – ( D Z_лот -1)+3,

гдеD Z_ос –отметка очистных сооружений, D Z_ос=57 м

 D Z_лот  -отметка лотка трубы, D Z_лот=48,52 м

H_р = 57– (48,52-1)+3=12,48

Потери напора в нагнетательной линии определяются по формуле:

h_н =1,1 h_дл + h_нк

где h_нк – потери напора в напорных коммуникациях, h_нк = 2м;

h_дл - потери напора по длине нагнетательного трубопровода,

h_н = ,

где L - длина напорного трубопровода от насосной станции очистных

сооружений, L=50м, так как насосная станция находится на

территории очистных сооружений.

Нагнетательную линию проектируем в 2 нитки. На каждую нитку приходится расход:

Q_н =641,5 м³/ч = 178,2 л/ сек.

Для напорного трубопровода принимаем чугунные трубы, рекомендованная скорость потока в трубе – 1-1,5 м/сек.

По таблице Шевелева принимаем:

d = 400 мм, V= 1,33 м/с, 1000 i = 5,97

Тогда h_дл = =0,3м

h_н =1,1*1,3+2=2,33 м

H_н=12,48+0,5+2,33+1 =16,31 м

 

5.3. Определение числа и марки насосов. Их размещение.

По каталогу канализационных насосов подбираем насос по напору H_н= 16,31 м и Q_н= 641,5 м³/ч типа СД 800/32б с электродвигателем 4А315М6. Кроме двух рабочих насосов предусматриваем два резервных насоса. Всего в здании насосной станции размещается четыре насоса.

Размер подземной части станции принимаем 10,5 м, а наземной части –12х12 м.

Насос и электродвигатель монтируются на общей плите, входящей в объем поставки завода-изготовителя. Насосы установлены плод заливом.

Работа насосов автоматизирована в зависимости от уровней воды в приемном резервуаре.

На напорных трубопроводах предусмотрены обратные клапаны. Задвижки на всасывающихся и напорных трубопроводах приняты с ручным управлением. Автоматическое включение агрегатов осуществляется при открытых задвижках на всех трубопроводах. Закрываются задвижки только на время проведения ремонтных работ.

При не включении или аварийной остановке любого рабочего насоса, а также при аварийном уровне сточной жидкости в приемном резервуаре включается резервный насос.

Диаметры всасывающихся и напорных трубопроводах приняты в зависимости от производительности насосов и допустимых скоростей движения сточных вод: во всасывающих трубопроводах от 0,7 до 1,5 м/с, в напорных трубопроводах от 0,1 до 2,5 м/с (согласно СниП 2-Г-6 п.4,35)

На насосной станции предусмотрено два напорных трубопровода.

Для взмучивания осадка в приемном резервуаре и опорожнения напорного трубопровода предусмотрены ответвления от него трубами, диаметром 50мм. Включение в работу трубопровода взмучивания производится задвижкой с ручным управлением.

Разбавление отбросов в дробилке и смыв их с лотка осуществляется сточной водой, подаваемой по трубе диаметром 25 мм, подключенной к напорной к напорному трубопроводу станции. Управление подачей воды к дробилке производится вентилем вручную.

В целях уменьшения износа валов основных насосов предусмотрено гидравлическое уплотнение сальников водопроводной водой под давлением, немного превышением добавления, развиваемое насосами. Для обеспечения санитарного разрыва струи водопроводной воды, подаваемой в сальники насосов, установлен бак и два вихревых насоса (один из них резервный).

Устанавливаются вихревые насосы марки 1В-0,9м со следующими характеристиками:

·     производительность 1 насоса от 1,0 до 3,5 м³/ч;

·     напор 12,5-35м;

·     число оборотов –1450 об./мин;

·     марка электродвигателя АОЛ2-22-4;

·     мощность электродвигателя 1,5кВт.

Работа фекальных насосов сблокирована с работой насосов для уплотнения сальников. Для удаления воды от мытья полов и аварийных промывов предусмотрен сборный лоток и приямок.

Откачка воды из приямка осуществляется основными насосами по трубе диаметром 25 мм, присоединенной к всасывающим патрубкам насосов.

5.4. Другие сведения по канализационной насосной станции.

Внутренний водопровод и канализация.

Вода для хозяйственно-питьевых и производственных нужд подается по одному вводу, диаметром 50 мм, и подводится к санитарным приборам, поливным кранам и баку разрыва струи.

Сток от санитарных приборов сбрасывается в резервуар насосной станции.

Подъемно-транспортное оборудование

Для монтажа и ремонта оборудования в грабельном и машинном помещениях предусмотрены ручные передвижные червячные тали грузоподъемностью 1 тонну.

Вентиляция

Основными санитарно-гигиеническими вредностями являются:

-   в грабельном отделении – газовые выделения;

-   в машинном отделении – тепловыделение от работающих электродвигателей.

В грабельном отделении для борьбы с вредностями предусматривается приточная вентиляция с подогревом воздуха и вытяжная вентиляция с отсосами от канала решеток и от дробилки. Подача приточного воздуха осуществляется: в рабочую зону помещения решеток в размере 1/3 общего количества и 2/3 в рабочую зону помещения на отметке 0,00.

В машинном зале воздухообъем определен из условий ассимиляции тепловыделений в летний период. Приточный воздух подается в рабочую зону машинного зала, удаление воздуха естественное, через дефлекторы.

5.5. Расчет совместной работы насосов и водоводов.

Характеристика насоса СД800/32б представлена на рис. 2. характеристики H-Q и H-2Q исправляются на величину потерь во всасывающем трубопроводе:

h_вс= S_в* Q²_н,

где S_в – сопротивление на всасывающей линии

S_в ===0,0000012

Расчет величин потерь проводится в таблице №10. Полученные значения h_вс вычитаются из ординат кривых H-Q и H-2Q и получаем исправленные характеристики насоса с учетом потерь.

Напорная характеристика водоводов h_вод -Q и h_вод -2Q строится по формуле:

h_вод= H_г + h_н,

где H_г – геодезическая высота подъема H_г=12,48 м

h_н – потери напора в нагнетательной линии,

 h_н =S_н * Q²_вод

S_н = ==0,0000079

Расчет для построения напорной характеристики водовода ведется в таблице №11

Таблица №10

Qн , м3/ч	2Qн , м3/ч	Qн2 , м3/ч	Sв	hвс , м
100	200	10000	0,0000012	0,012
200	400	40000	0,0000012	0,048
300	600	90000	0,0000012	0,108
400	800	160000	0,0000012	0,192
500	1000	250000	0,0000012	0,3
600	1200	360000	0,0000012	0,432
641,5	1283	411522,3	0,0000012	0,494
700	1400	490000	0,0000012	0,507
800	1600	640000	0,0000012	0,588
1000	2000	106	0,0000012	1,2

Таблица №11

Qвод , м3/ч	2Qвод, м3/ч	Q 2вод, м3/ч	Sн	Hг	hвод= Hг + Sн Q 2вод, м
100	200	10000	0,0000079	12,48	12,56
200	400	40000	0,0000079	12,48	12,8
300	600	90000	0,0000079	12,48	13,19
400	800	160000	0,0000079	12,48	13,74
500	1000	250000	0,0000079	12,48	14,46
600	1200	360000	0,0000079	12,48	15,32
641,5	1283	411522,3	0,0000079	12,48	15,73
700	1400	490000	0,0000079	12,48	16,35
800	1600	640000	0,0000079	12,48	17,54
1000	2000	106	0,0000079	12,48	20,38

По результатам таблицы №11 строим напорные характеристики водоводов h_вод-Q и h_вод-2Q (рис.2)

С характеристик на рис.2 снимаем значения расходов насосов.

При работе одного насоса на два трубопровода Q_1н2в=895 м³/сек =4,4%.

При работе двух насосов на два трубопровода Q_2н2в =1380м³/сек=6,3%

Определение объема приемного резервуара.

Приемный резервуар находим для сглаживания неравномерности поступления сточных вод. Объем приемного резервуара определяется графиком поступления сточных вод в него и графиком работы насосов. Расчет ведем в таблице №12.

Режим работы насосов выбирается так, чтобы объем приемного резервуара был наименьшим.

Минимальный объем приемного резервуара должен составлять не менее 5-ти минутной работы одного насоса, то есть:

W_min= ==0,37% от Q_сут= 20528,6 м^3/сут, что составляет 75 м³

W_рез= ==78м³

Приемный резервуар находится в подземной части главной канализационной насосной станции, имеющей размер D=10,5м

Площадь приемного резервуара равна:

F_рез == =43,3 м²

Принимаем высоту резервуара h =1,8 м, тогда объем резервуара равен:

W = F_резh = 43,3*1,8 = 78м³

Дно приемного резервуара имеет уклон i= 0,1 к иловому приямку, в котором расположены всасывающие воронки насосов.

Таблица №12 Приток. откачка и наличие воды в резервуаре.

Часы суток	Часовой приток, %	Часовая откачка, %	поступление в %		Остаток %	Число и время работы насосов
			в резервуар	из резервуара
0-1	1,98	2,05	-	0,07	0,28	1н 28мин
1-2	1,98	2,05	-	0,07	0,21	1н 28мин
2-3	1,98	2,05	-	0,07	0,14	1н 28мин
3-4	1,98	2,05	-	0,07	0,07	1н 28мин
4-5	1,98	2,05	-	0,07	0	1н 28мин
5-6	3,75	3,75	0	0	0	1н 51мин
6-7	4,86	4,72	0,14	-	0,14	2н 45мин
7-8	5,49	5,36	0,13	-	0,27	2н 51мин
8-9	5,85	5,78	0,07	-	0,34	2н 55мин
9-10	6,09	6,3	-	0,21	0,13	2н 1 час
10-11	6,03	5,88	0,15	-	0,28	2н 56мин
11-12	5,2	5,25	-	0,05	0,23	2н 50мин
12-13	4,63	4,48	0,15	-	0,38	2н 43мин
13-14	5,64	5,82	-	0,18	0,2	2н 55мин
14-15	5,8	5,78	0,02	-	0,22	2н 55мин
15-16	5,6	5,78	-	0,18	0,04	2н 55мин
16-17	5,34	5,25	0,09	-	0,13	2н 50мин
17-18	5,32	5,25	0,07	-	0,2	2н 50мин
18-19	4,64	4,74	-	0,1	0,1	1н 45мин
19-20	4,44	4,4	0,04	-	0,14	1н 1 час
20-21	4,07	4,03	0,04	-	0,18	1н 55мин
22-23	2,32	2,2	0,12	-	0,34	1н 30мин
23-24	2,06	2,05	0,01	0	0,35	1н 28мин
S	100	100

6. Расчет необходимой степени очистки сточных вод.

Сточные воды, поступающие в водоем должны иметь определенное качество, обеспечивающее санитарную безоопасность и защиту водоема от вредных воздействий сточных вод.

Для расчета необходимой степени очистки сточных вод определяют концентрацию загрязнений по ряду показателей :

·     взвешенным веществам

·     БПК

·     содержанию азота, фосфора, по нефтепродуктам.

В данном проекте расчеты будем проводить по двум показатклям: взвешенным веществам и БПК.

Концентрацию загрязнений бытовых сточных вод определяют по формуле: С_б = ,

где a – количество загрязнений бытовых сточных вод на одного

жителя (табл. 25, /1/ )

q – норма водоотведения на одного человека, л/сут.

Концентрации загрязнений бытовых и производственных сточных сточных вод приведены в таблицах 13 и 14.

Таблица 13. Концентрация загрязнения бытовых сточных вод.

№№ п/п	Показатель	Количество загрязнений а, г/чел сут	Концентрация загрязнений Сб, мг/л
			1-ый район q = 280л/сут чел	2-ой район q = 320 л/сут чел
1	Взвешенные вещества	65	232,1	203,1
2	БПК	75	267,8	234,4

 

 

 

 

 

Таблица 14. Концентрация загрязнения производственных сточных вод.

Показатели	Предприятия
	Машино-строительный завод	Предприятие пищевой промышленности	Баня	Прачечная
Взвешенные вещества	120	500	450	400
БПК	150	250	300	350

На очистные сооружения вода поступает в виде смеси бытовых и производственных сточных вод. Значения концентрации загрязнения смеси сточных вод по БПК и взвешенным веществам представлены в таблице 11.

Концентрация смеси определяется по формуле:

Ссм =	Сб(Qб+Qшк+Qпол+Qбол+Qд/с)+СпрQпр +СбанQбан+СмашQмаш+Спищ Qпищ ______________________________________________________________________
	Сб(Qб+Qшк+Qпол+Qбол+Qд/с)+СпрQпр +СбанQбан+СмашQмаш+Спищ Qпищ

 

Таблица 15. Концентрация загрязнения смеси сточных вод по БПК и взвешенным веществам.

Показатели	Бытовые стоки				Машинострои- тельный завод		Завод пищевой промышлен-ности		Баня		Прачечная		Ссм, мг/л
	1-район		2- район
	Q, м3/сут	С, мг/л	Q, м3/сут	С, мг/л	Q, м3/сут	С, мг/л	Q, м3/сут	С, мг/л	Q, м3/сут	С, мг/л	Q, м3/сут	С, мг/л
Взвешенныевещества	5184,9	232,1	8816,9	203,1	4027,8	120	2048,8	500	308	500	135	480	230
БПК		267,8		234,4		150		250		300		370	229,7

6.1. Определение эквивалентного и приведенного числа жителей.

Nⁱ_экв  = _,

гдеNⁱ_экв– эквивалентное число жителей,

Q_i– расход сточных вод от предприятий, м³/сут,

С_i– концентрация загрязнений по взвешенным веществам и БПК, мг/л,

a_i – норма загрязнений по данному показателю,мг/л.

Эквивалентное число жителей по взвешенным веществам:

N^вв_экв = = 26562 чел,

N^БПК_экв= = 16783 чел.

Приведенное число жителей определяется как:

Ni_прив = Nⁱ_экв + N_ж,

где N_ж – число жителей в населенном пункте, N_ж = 44585чел.

N^вв_прив = 26562 + 44585 = 71147чел;

N^БПК_прив = 16783 + 44585 = 61368чел.

6.2. Разбавление сточных вод.

Коэффициент смешения сточных вод с рекой находят по формуле:

g=	1 – е-a  -------------------------------------------------------------------------
	1 + *

где e – основание натурального логарифма;

l_{ф –}  длина реки по форватеру от места сброса сточных вод

до водозабора, l_ф = 8,1км;

Q_р – расход реки, Q_р = 1 м³/с;

q_с.в – расход сточных вод, q _св= ,

q_св = = 0,35м³/с;

a –коэффициент, учитывающий гидравлический фактор смешения, который определяется по формуле:

a = jx

где j – коэффициент извилистости реки, j = =  =1,35

x–коэффициент сопротивления, учитывающий тип водовыпуска

сточных вод, x= 1,5 для берегового выпуска;

Е – коэффициент турбулентности,

Е = ,

где V_ср – средняя скорость воды в реке, V_ср = 0,2м/с;

H_ср – средняя глубина реки,

Н_ср = ,

где В – ширина реки в створе очистных сооружений при минимальном

горизонте, В=15м;

Н_ср = = 0,5м;

 

Е =  = 0,0005;

 

 a=  = 0,22

g =  = 0,954.

 

6.3. Необходимая степень очистки сточных вод по взвешенным веществам.

Содержание взвешенных веществ в реке после спуска сточных вод не должно увеличиваться более, чем на 0,25мг/л.

Предельное содержание взвешенных веществ в сточной воде после очистки определяется по формуле:

m = p  + В,

где р – допустимое увеличение взвешенных веществ, р=0,25мг/л;

В – содержание в воде водоема взвешенных веществ, В = 5,8мг/л;

m = 0,25  + 5,8 = 6,72мг/л.

Требуется степень очистки по взвешенным веществам:

Э = = 100 = 97,1%

 

6.4. Необходимая степень очистки по БПКполн.

Биохимическая потребность в кислороде после спуска сточных вод в водоем не должна превышать 3мг/л.

БПК_полн сточной жидкости, которая должна быть достигнута в процессе очистки:

L_ст^БПК  =  L_пр.д- L_p 10^{-K t} + ,

где К_ст, К_р – константы скорости потребления кислорода сточной и  речной водой, К_ст = 0,1, К_р = 0,2;  

L_пр.д – предельно допустимая БПК_полнсмеси речной и сточной  воды в расчетном створе, L_пр.д = 3мг/л;

L_р – БПК_полн речной воды до места выпуска сточных вод, L_р = 1,3мг/л

t  – продолжительностьпробега воды от места выпуска сточных

вод до расчетного пункта, t= ==40500с=0,47сут;

L_ст^БПК =  *3-1,3 10^{-0,2 0,47}+ =9,27мг/л;

Необходимый эффект очистки по БПК_полн:

Э =  =  = 96%.

 

6.5. Необходимая степень очистки по кислороду, растворенному в воде.

Процесс самоочищения в водоеме от неконсервативных веществ сопровождается потреблением кислорода на минерализацию органических веществ и растворением кислорода, поступающего с поверхности водного зеркала. Исходя из требований санитарных правил минимальное содержание растворенного кислорода в воде водоема после спуска сточных вод равно 4мг/л.

Допустимая максимальная величина:

L^О2_полн = O₂^p – 0,4L_p – 4 – ,

где О₂^р – содержание растворенного кислорода в речной воде,

О₂^р = 6мг/л;

L^О2_полн = 6-0,4 1,3- 4 – = - 0,6 мг/л.

Так как L^О2_полн меньше нуля, то кислород в реке после сброса сточных вод находится в достаточном количестве, следовательно, не требуются дополнительные мероприятия по насыщению воды кислородом.

  7. Выбор метода очистки сточных вод.

Расчетный суточный расход сточных вод Q_сут = 20528,6м³/сут.

Концентрация взвешенных веществ при водоотведении от населенного пункта составляет 230мг/л, БПК_полн составляет 229,7мг/л.

Необходимая степень очистки сточных вод составляет:

·     по взвешенным веществам – 97,1%;

·     по БПК_полн  - 96%.

Режим поступления сточных вод неравномерный.

Канализационная очистная станция располагается с подветренной стороны населенного пункта на расстоянии 675 м.

Площадь для очистных сооружений и место выпуска сточных вод согласовывается с органами госнадзора.

На основании этих данных необходимо произвести механическую, биологическую очистку, а также доочистку и дезинфекцию сточных вод.

Сооружения механической очистки сточных вод предназначены для задержания нерастворенных примесей. К ним относятся решетки, песколовки, отстойники.

Решетки предназначены для задержания крупных загрязнений, преимущественно органического происхождения.

Песколовки служат для улавливания примесей минерального происхождения, главным образом песка.

Отстойники предназначены для задержания оседающих и плавающих примесей.

Биологическая очистка сточных вод основана на жизнедеятельности микроорганизмов, которые окисляют растворенные и нерастворенные органические соединения, являющиеся для микроорганизмов источником питания. Биологическая очистка может протекать в естественных условиях (при Q_сут<5000м³/сут) на полях фильтрации и биологических прудах, а также в искусственных условиях (при Q_сут>5000м³/сут) в биофильтрах и аэротенках. При суточном расходе 20528,6м³/сут биологическую очистку производим в аэротенке с регенерацией активного ила. Регенерация предусматривается при БПК_полн>150мг/л.

Аэротенк представляет собой резервуар, в котором находится смесь активного ила и очищаемой сточной воды. Активный ил представляет собой биоценоз микроорганизмов- минерализаторов, способных сорбировать на своей поверхности и окислять в присутствии кислорода воздуха органические вещества сточной воды. Из аэротенка иловая смесь ( сточная вода и активный ил) поступает во вторичный отстойник, где активный ил осаждается, и основная его масса возвращается в аэротенк.

Доочистка сточных вод требуется, если в сточной воде после полной биологической очистки и перед сбросом в водоем необходимо снизить концентрацию загрязнений по взвешенным веществам, БПК, ХПК и др. Для доочистки используем барабанные сетки и песчаные фильтры.

Дезинфекция сточных вод является заключительным этапом их обработки перед сбросом в водоем. Задача дезинфекции - уничтожение патогенных микроорганизмов и вирусов, содержащихся в сточной воде.

Обработка осадков сточных вод, образующихся в процессе их очистки, заключается в уменьшении их влажности и объема, стабилизации, обеззараживании и подготовке к утилизации. Для обработки осадка применяем аэробный стабилизатор, в котором органическая часть осадка и ила длительное время минерализуется аэробными микроорганизмами при постоянной продувке воздухом. Аэробный стабилизатор по сравнению с метантенком проще по устройству, безопаснее в эксплуатации. Аэробные стабилизаторы размещают рядом с аэротенками, что сокращает протяженность коммуникаций.

Из аэробных стабилизаторов ил направляется для обезвоживания на вакуум-фильтрах. Фугат направляется в первичные отстойники.

 

8. Расчет очистных сооружений.  8.1. Сооружения для механической очистки сточных вод.