РАСЧЁТ ПРОМЕЖУТКОВ ВНУТРЕННЕЙ ИЗОЛЯЦИИ

2.6. РАСЧЁТ ПРОМЕЖУТКОВ ВНУТРЕННЕЙ ИЗОЛЯЦИИ

В равномерном электрическом поле разрядное напряжение элегаза определя­ется уравнением U_расч = n^.89^.p^.l, В; где n - число разрывов; p - аб­солютное давление элегаза, Па; l - расстояние между электродами, м. {7, стр. 139}.

2.6.1. ПРОВЕРКА ПО ОДНОМИНУТНОМУ НАПРЯЖЕНИЮ

1. Для промежутка l₄ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₄^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(89^.p) = (1,051,1)^.95^.10³/(89^.0,45^.10⁶) = (2,492,61)^.10^-3 м или (0,2490,261) см. По уточняющей формуле: l₄^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = = (1,051,1)^.U_внут/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = (1,051,1)^.95^.10³/[89^.0,45^.10^6.(1 + 9,4/(0,45^.10^6.25^.10^-3)^0,54)] = = (2,3482,46)^.10^-3 м или (0,2350,246) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2. Для промежутка l₅ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₅^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(n^.89^.p) = (1,051,1)^.95^.10³/(2^.89^.0,45^.10⁶) = (1,2451,305)^.10^-3 м или (0,1250,131) см. По уточняющей формуле: l₅^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = = (1,051,1)^.U_внут/[n^.89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)]=(1,051,1)^.95^.10³/[2^.89^.0,45^.10^6.(1 + 9,5/(0,45^.10^6.30^.10^-3)^0,56)]= = (1,1901,247)^.10^-3 м или (0,1190,125) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2.6.2. ПРОВЕРКА ПО ИМПУЛЬСНОМУ НАПРЯЖЕНИЮ

1. Для промежутка l₄ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₄^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(89^.p) = (1,051,1)^.185^.10³/(89^.0,45^.10⁶) = (4,8495,080)^.10^-3 м или (0,4850,508) см. По уточняющей формуле: l₄^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = = (1,051,1)^.U_внут/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = (1,051,1)^.185^.10³/[89^.0,45^.10^6.(1 + 9,4/(0,45^.10^6.25^.10^-3)^0,54)] = = (4,5724,790)^.10^-3 м или (0,4570,479) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2. Для промежутка l₅ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₅^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(n^.89^.p) = (1,051,1)^.185^.10³/(2^.89^.0,45^.10⁶) = (2,4242,540)^.10^-3 м или (0,2420,254) см. По уточняющей формуле: l₅^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = =(1,051,1)^.U_внут/[n^.89^.p^.(1+ a/(p^.r₀)^m)]=(1,051,1)^.185^.10³/[2^.89^.0,45^.10^6.(1 + 9,5/(0,45^.10^6.30^.10^-3)^0,56)]= = (2,3172,428)^.10^-3 м или (0,2320,243) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2.7. ПРОВЕРКА ИЗОЛЯЦИИ ПО ДЛИНЕ ПУТИ УТЕЧКИ

Конструкция ВГБ-35 включает в себя шесть проходных изоляторов, у которых конструктивная величина кратчайшего расстояния по поверхности от металлических частей, находящихся под максимальным фазным напряжением 33 кВ (U_н.р^.2/3= 40,5^.2/3 = 33,068 кВ) до заземлённых частей, составляет L_ут = 80+10+15 = 105 см (при определении L_ут использовались данные чертежа проходного изолятора {3} и таблицы значений {7, стр. 97, таблица 3-15}). Длина пути утечки изолятора показана на рис. 2.7. Минимальное значение длины пути утечки L_ут = 33,068^.2,6 = 85,977 см, где 33,068 кВ - максимальное значение напряжения между фазой и заземлённой частью; 2,6 см/кВ - удельная длина утечки по ГОСТ для изоляции категории II (усиленное исполнение) с изолированной нейтралью {ГОСТ 9920-80}. L_ут > L_ут (105>85,977) - соотношение выдерживается.

Проверка по длине пути утечки

Рис. 2.7

2.8. ИТОГОВЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТОВ

Расчётной длиной изоляционного промежутка будет большее из значений, полученных при определении её по напряжению промышленной частоты, по грозовым и коммутационным импульсам.

Конструктивные величины изоляционных промежутков, как видно из таблицы 2.8, имеют несколько большие значения, чем рассчитанные выше величины, т. е. в реальной конструкции ВГБ-35 изоляционные промежутки взяты с небольшим запасом.

Таблица 2.8

ГЛАВА ТРЕТЬЯ

РАСЧЁТ ТОКОВЕДУЩЕГО КОНТУРА

3.1. РАСЧЁТ ТОКОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

В качестве исходных параметров для расчёта токовых характеристик ВГБ-35 взяты номинальный ток выключателя I_ном = 630 А и номинальный ток отключения I_ном.о = 12,5 кА. Расчёту подлежат:

1. Ток отключения

Допустимое значение апериодической составляющей в токе, %, характеризуется коэффициентом _ном, который определяется по кривой {9, стр. 43, рис. 2.2} для времени, равного собственному времени отключения t_соб.о = 0,04 + 0,005 выключателя (см. таблицу 1.6) с добавлением 0,01 с (время защиты). Т. о. _ном = 30 %. Ток отключения I_о = I_ном.о^.1+2^._ном²=12,5^.1+2^.0,30²=13,578 кА.

2. Эффективное значение тока КЗ за один период промышленной частоты

I_{эфф (1)} = m^.I_ном.о = 1,5^.12,5 = 18,75 кА.

3. Ударный ток короткого замыкания

i_уд = k_а^.m^.I_ном.о = (2^.I_п + I_а)/(I_п² + I_а²)^.I_{эфф (1)} = 1,73^.1,5^.12,5 = 2,55^.12,5= 31,875 кА.

4. Ток термической стойкости

Подробный расчёт для основных токоведущих элементов выключателя ВГБ-35 рассматривается ниже в п. 3.2.

5. Ток электродинамической стойкости

По ГОСТ 687-78 для высоковольтных выключателей между током электродинамической стойкости I_дин и током I_ном.о обязательно соотношение

I_дин  1,8^.2^.I_ном.о, т. е. I_дин  2,546^.12,5  I_дин  31,820 кА {7, стр. 15, ф. (1-1)}.

(Заявленное значение в {3}, см. таблицу 1.6 - 35 кВ).

Похожие работы

Основное электрооборудование подстанций

Скачать

51845

3

14

... - при коротких замыканиях; - при внешних воздействиях (штормовой ветер или землетрясение). 4. ОТДЕЛИТЕЛИ И КОРОТКОЗАМЫКАТЕЛИ 4.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ В настоящее время разработаны типовые схемы высоковольтных подстанций без выключателей на питающей линии. Это позволяет удешевить и упростить оборудование при сохранении высокой надежности. Для замены выключателей на стороне высокого напряжения ...