Ток включения

6. Ток включения

Для наибольшего гарантированного изготовителем значения тока КЗ, которое выключатель может включить без повреждений обязательно соотношение

i_вкл  2,55^.I_ном.о, т. е. i_вкл 2,55^.12,5  i_вкл  31,875 кА.

3.2. ПРОВЕРКА ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЫ

ПО ТОКУ ТЕРМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ

Проверка выполняется по формуле I_т = (А_к - А_н)^.S²/t_т, где А_к и А_н - параметры конкретного материала, определяемые графическим путём {6, стр. 202, рис. 5-5} и зависящие от начальной _н и конечной _к температуры токоведущего элемента (ТЭ), А^.с/м²; S - площадь поперечного сечения ТЭ, м²; t_т - допустимая длительность тока КЗ, с; I_т - действующее значение тока КЗ, А. Расчёту подлежат:

1. Медный ТЭ проходного изолятора с параметрами _н= 90С {ГОСТ 8024-84}, _к = 250С  А_н = 1,65^.10¹⁶ А^.с/м², А_к = 3,7^.10¹⁶ А^.с/м² {6, стр. 202, рис. 5-5}; S = 4,909^.10^-4 м² {3}; t_т = 3 с {3; таблица 1.6}, для которого I_т = (3,7^.10¹⁶ - - 1,65^.10¹⁶)^.(4,909^.10^-4)²/3=40,580 кА. (Заявленное значение 12,5 кА, см. п. 1.6; {3 }).

2. Алюминиевый ТЭ, соединяющий проходной изолятор с неподвижным контактом и имеющий следующие параметры _н = 120С {ГОСТ 8024-84}, _к = 200С  А_н = 0,8^.10¹⁶ А^.с/м², А_к = 1,45^.10¹⁶ А^.с/м² {6, стр. 202, рис. 5-5}; S = 2,75^.10^-4 м² {3}; t_т = 3 с {3; таблица 1.6}, для которого I_т = (1,45^.10¹⁶ - - 0,8^.10¹⁶)^.(2,75^.10^-4)²/3 = 12,801 кА. (Заявленное значение 12,5 кА, см. п. 1.6; {3 }).

1. Медный ТЭ подвижного контакта с параметрами _н = 105С {ГОСТ 8024-84}, _к = 250С  А_н= 1,77^.10¹⁶ А^.с/м², А_к= 3,7^.10¹⁶ А^.с/м² {6, стр. 202, рис. 5-5}; S = 4,909^.10^-4 м² {3}; t_т = 3 с {3; таблица 1.6}, для которого I_т = (3,7^.10¹⁶ - - 1,77^.10¹⁶)^.(4,909^.10^-4)²/3=39,374 кА. (Заявленное значение 12,5 кА, см. п. 1.6; {3 }).

3.3. ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИЕ УСИЛИЯ В ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЕ

В аварийных режимах по ТЭ аппарата протекают большие токи, которые вызывают значительные механические усилия между ТЭ одного полюса аппарата, причём эти усилия могут быть ещё большими вследствие влияния других полюсов (см. рис. 3.3.1; рис. 3.3.2). Произведём расчёт ЭДУ для системы подвижных контактов 4, расположенных на траверсе 8 (см. рис. 1.8.2, а; б).

Воздействие

s₁ = s₂ = a = 0,273 м; l = 0,175 м;

d₁ = d₂= l ² + a ² = 0,324 м;

k_г=(2^.0,324-2^.0,273)/0,273=0,376.

1. Номинальный режим:

F_ЭДУ = 0,866^.₀/(4^.)^.I_ном^2.k_г = = 0,866^.10^-7.630^2.0,376 = 0,013 Н.

2. Режим отключения:

F_ЭДУ = 0,866^.₀/(4^.)^.I_ном.о^2.k_г = =0,866^.10^-7.12500^2.0,376=5,089 Н. 3. Аварийный режим: F_ЭДУ = 0,866^.₀/(4^.)^.I_пик^2.k_г = = 0,866^.10^-7.35000^2.k_г = 39,899 Н.

ЭДУ на ТЭ контура ЭДУ

i_B

Рис 3.3.1 Рис 3.3.2

Похожие работы

Основное электрооборудование подстанций

Скачать

51845

3

14

... - при коротких замыканиях; - при внешних воздействиях (штормовой ветер или землетрясение). 4. ОТДЕЛИТЕЛИ И КОРОТКОЗАМЫКАТЕЛИ 4.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ В настоящее время разработаны типовые схемы высоковольтных подстанций без выключателей на питающей линии. Это позволяет удешевить и упростить оборудование при сохранении высокой надежности. Для замены выключателей на стороне высокого напряжения ...