Навигация
Проверка прочности главной балки
32880
знаков
6
таблиц
15
изображений
2.2.2. Проверка прочности главной балки
1) Нормальные напряжения
< Rg gс =379,5 МПа
Недонапряжение не должно превышать 5% : (379,5-357,6)100% /379,5 = 5,1%
2) Касательные напряжения (проверяются в месте крепления опорного ребра без учета работы на срез полок
RS gс = 0,58×345×1=200,1 МПа - проверка удовлетворяется
2.2.3. Проверка прогиба главной балки.
- условие жесткости балки удовлетворяется.
2.2.4. Определение типа сопряжения вспомогательной и главной балок.
Суммарная высота элементов перекрытия: настила, балки настила, вспомогательной и главной балок
Sh= tН + hбн + hв + hг = 6 + 100 + 392 + 1276 = 1774 мм
 |
Ранее была найдена наибольшая строительная высота перекрытия hc,max = =1,8 м. Принимаем пониженное сопряжение вспомогательной и главной балок.
2.2.5. Изменение сечения главной балки.
С целью экономии материала уменьшаем сечение приопорного участка балки за счет уменьшения ширины поясов на участке балки от опоры до сечения, расположенного на расстоянии равном 1/6 пролета балки: 17,5/6 = 2,92 м. Ширина пояса балки b`f должна соответствовать ширине листа универсальной стали по сортаменту и быть не менее
b`f ³ 180мм, b`f ³ 0,1h; b`f ³ 0,5 bf ,
т.е., 0,1h=127,6 мм; 0,5 bf = 0,5×360 = 180 мм.
По сортаменту принимаем b`f = 200 мм.
Геометрические характеристики сечения балки на приопорных участках:
- площадь сечения
А¢ = 2А¢f + АW = 2×20×1,8+1,0×124 = 196 см2
- момент инерции
- момент сопротивления
- статический момент полки относительно оси Х-Х
S¢Х = tf bf(0,5hW + 0,5tf) = 1,8 × 20 × 0,5(124+1,8) = 2264,4 см3
- статический момент полусечения относительно оси Х-Х
 |
SХ = S¢f +0,125× tW ×h2W = 2264,4+0.125×1242×1 = 4186,4 см3
Расчетные усилия в месте изменения сечения.
Изгибающий момент
М¢= Rа × 2,92 - (G+Р)(2,92-1,25)=3(G+Р) × 2,92-1,67(G+Р) = 7,09 (G+Р) = 7,09 × 271= 1923,0 кН
Перерезывающая сила
Q¢ = Qmax - (G+P)= 813,69 - 271,23 = 542,46 кН
Проверка напряжений
а) в месте изменения сечения
- максимальные нормальные напряжения
- касательные напряжения в стенке под полкой
< RSgc = 0,58 × 315 × 1= 182,7 МПа
- приведенные напряжения под полкой
1,15 Rg gc = 1,15× 345 = 396,75 МПа
sred < 1,15 Rg gc
2.2.6. Расчет поясных сварных швов.
Полки составных сварных балок соединяют со стенкой на заводе автоматической сваркой. Сдвигающая сила на единицу длины
,
Для стали С375 по табл. 55* СНиП II-23-81* принимаем сварочную проволоку Св-10НМА для выполнения сварки под флюсом АН-348-А.
Определим требуемую высоту катета Кf поясного шва "в лодочку".
Похожие работы
... сопротивление стали Ry=240 Мпа = 24,5 кН/см2 -предел текучести стали Ru=360 Мпа = 37 кН/см2 Предельный прогиб стального листового настила: Предельный прогиб БН и ВБ: Предельный прогиб ГБ: Рассмотрим два варианта компоновки балочной площадки. 1) Нормального типа 2) Усложненного типа 2.1 Балочная клетка нормального типа Проектируем балочную клетку нормального типа. В ...
... 3,35<26,4- условие выполнено=> стенка балки обладает прочностью от местного давления. Проверка общей устойчивости балки - расчет на общую устойчивость не требуется. 5. СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ. Таблица 10 Наименование элементов 1- вариант 2- вариант 3- вариант Расход стали, кг/ Количество балок, шт Расход стали, кг/ Количество балок, шт ...
... , необходимых для осуществления проектного решения. СНиП 11-01-95 “Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений”. Проект состоит из технологической и строительно-экономической частей. Экономическое обоснование технологической части выполняется инженерами-технологами и экономистами-технологами, а ...
... = 13,92 кН/см2; 2,65<13,92 – условие выполняется. Проверка жесткости: , (15) ; 0,0047<0,004 –жесткость балки обеспечена. qннаст+бн=0,71+0,260=0,97 кН/м2. 5. Проектирование составной балки Принимаем сталь С255, L=10 м, qн=10 кН/м2, pн=6 кН/м2, qннаст+бн=0,97 кН/м2, , tн=9 мм. Рисунок 4 – Расчетная схема главной балки Собственный вес балки принимаем ориентировочно ...
0 комментариев