Навигация
1. Расчет по металлу шва.
Коэффициент глубины провара шва bf =1,1 (СНиП II-23-81*, табл.34)
Коэффициент условия работы g wf = 1 (СНиП II-23-81*, пп. 11.2)
Расчетное сопротивление металла R wf =240 МПа
bf g wf R wf = 1,1× 1×240 = 264 МПа
2. Расчет по металлу границы сплавления.
Коэффициент глубины провара шва bz =1,15 (СНиП II-23-81*, табл.34)
Коэффициент условия работы g wz = 1 (СНиП II-23-81*, пп. 11.2)
Расчетное сопротивление металла R wz =0,45 R un = 0,45 ×490 = 220,5 МПа
bz g wz R wz = 1,1× 1×220,5 = 253,6 МПа
Сравнивания полученные величины, находим
(b g w R w)min = 253,6 МПа
Высота катета поясного шва должна быть не менее
kf ≥ 0,8 мм
По толщине наиболее толстого из свариваемых элементов (tf = 18 мм) по табл. 38 СНиП II-23-81*, принимаем kf = 7 мм.
2.2.7. Проверка на устойчивость сжатой полки.
Устойчивость полки будет обеспечена, если отношение свеса полки bef к ее толщине tf не превышает предельного значения: 
, где расчетная ширина свеса полки bef равна:
Т.к. 9,72 ‹ 12,8, устойчивость поясного листа обеспечена.
2.2.8. Проверка устойчивости стенки балки.
Для обеспечения устойчивости стенки вдоль пролета балки к стенке привариваются поперечные двусторонние ребра жесткости.
Расстояние между поперечными ребрами при условной гибкости стенки , не должно превышать 2hw . Условная гибкость стенки определяется по формуле
.
При lw > 3,5 необходима проверка устойчивости стенки с установкой ребер жесткости с шагом не более 2hw = 2×124 = 248 см.
Т.к. сопряжение балок выполняется в пониженном уровне, установку поперечных ребер предусматриваем с шагом 2,0 м.
Ширина ребер должна быть не менее
Принимаем bh = 100 мм.
Толщина ребра
Принимаем tS = 8 мм.
Проверка устойчивости стенки балки во втором отсеке в месте изменения сечения.
Критические нормальные напряжения
;
По табл. 21, 22 СНиП II-23-81* определяем при d = ¥ и b = ¥, сcr = 35,5
Критические касательные напряжения
Нормальные и касательные напряжения в верхней фибре стенки
а) нормальные s = sх,а = 268,67 МПа;
б) касательные t = Q¢/(twhw) = 542, 46 ×10-3/(0,01×1,24) = 43,75 МПа.
Проверка устойчивости стенки
.
Проверка устойчивости стенки балки в первом отсеке (на расстоянии 125 см от опоры).
Изгибающий момент
М = RA ×1,25 = 817,58 кН×м.
Нормальные и касательные напряжения
Проверка устойчивости стенки
Проверка устойчивости удовлетворяется.
Похожие работы
... сопротивление стали Ry=240 Мпа = 24,5 кН/см2 -предел текучести стали Ru=360 Мпа = 37 кН/см2 Предельный прогиб стального листового настила: Предельный прогиб БН и ВБ: Предельный прогиб ГБ: Рассмотрим два варианта компоновки балочной площадки. 1) Нормального типа 2) Усложненного типа 2.1 Балочная клетка нормального типа Проектируем балочную клетку нормального типа. В ...
... 3,35<26,4- условие выполнено=> стенка балки обладает прочностью от местного давления. Проверка общей устойчивости балки - расчет на общую устойчивость не требуется. 5. СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ. Таблица 10 Наименование элементов 1- вариант 2- вариант 3- вариант Расход стали, кг/ Количество балок, шт Расход стали, кг/ Количество балок, шт ...
... , необходимых для осуществления проектного решения. СНиП 11-01-95 “Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений”. Проект состоит из технологической и строительно-экономической частей. Экономическое обоснование технологической части выполняется инженерами-технологами и экономистами-технологами, а ...
... = 13,92 кН/см2; 2,65<13,92 – условие выполняется. Проверка жесткости: , (15) ; 0,0047<0,004 –жесткость балки обеспечена. qннаст+бн=0,71+0,260=0,97 кН/м2. 5. Проектирование составной балки Принимаем сталь С255, L=10 м, qн=10 кН/м2, pн=6 кН/м2, qннаст+бн=0,97 кН/м2, , tн=9 мм. Рисунок 4 – Расчетная схема главной балки Собственный вес балки принимаем ориентировочно ...
0 комментариев