Составление принципиальной тепловой схемы
Построение процесса расширения водяного пара в проточной части турбины
Распределение регенеративного подогрева по ступеням
Подогрев воды в питательном насосе (ПН)
Равномерное распределение подогрева для всех ПНД за индифферентной точкой
ПНД поверхностного типа (П4)
Доля отбора пара на смешивающий подогреватель П7
Приведенный теплоперепад
Выбор типа мельниц
Выбор дымососов
Выбор питательных насосов
Выбор конденсатных насосов
Выбор циркуляционных насосов охлаждающей воды
Выбор ПНД поверхностного типа
Исходные данные принимаем из расчета тепловой схемы
Коэффициент теплопередачи
Расчет толщины стенки корпуса
Параметры отбора пара на П7
Основные выводы, характеризующие полученные результаты
Доля отбора пара на подогреватель П8
Навигация
Коэффициент теплопередачи
Влияние схем включения подогревателей энергоблока на тепловую эффективность подогрева
74799
знаков
32
таблицы
28
изображений
3.2.9. Коэффициент теплопередачи
Для тонкостенных труб, применяемых в регенеративных подогревателях, с достаточной степенью точности можно определить коэффициент теплопередачи по формуле для плоской стенки:
Пересчет площади поверхности теплообмена
При конструкторском расчете регенеративных подогревателей некоторые их геометрические характеристики (число труб, шаг их, диаметр трубной доски и ряд других) должны быть предварительно выбраны.
При принятой скорости движения воды и известных параметрах ее на входе в подогреватель число труб при одном ходе:
При четырехходовом движении воды общее число трубных концов, развальцованных в трубной доске:
Средняя длина труб:
Шаг труб при размещении их в трубной доске
Принимаем диаметр трубной доски, соответствующий внутреннему диаметру корпуса из прототипа Dвн=1,6 м.
Коэффициент заполнения трубной доски:
Площадь трубной доски:
Задачей гидравлического расчета подогревателей является определение их гидравлического сопротивления. Для любого элемента или участка подогревателя гидравлическое сопротивление:
.
Здесь 
– определяет гидравлические потери, возникающие при движении теплоносителя за счет трения о стенки труб, 
– гидравлические потери при движении теплоносителя, вызванные местными сопротивлениями (поворотами, сужениями или расширениями и др).
Значение коэффициента сопротивления трения l зависит от шероховатости стенок труб D и от режима движения теплоносителя, определяемого числом Re. С достаточной степенью точности это значение может быть определено из выражения:
,
где D для стальных труб равна 0,2 мм, для латунных – 0,01 мм.
Расчет ведем по методике [5,6].
3.4.1. Участок входной и выходной камеры
Принимаем скорость воды в патрубках подвода и отвода
Внутренний диаметр патрубков
Принимаем стандартный диаметр 
Уточняем скорость
Число Рейнольдса для потока воды в патрубках
Принимаем длину патрубка
Коэффициент трения
Коэффициент сопротивления трения
Суммарный коэффициент сопротивления участка входа (выхода), с учетом коэффициент сопротивления поворота во входной камере xм=1,5
Потеря давления воды на участке входа (выхода)
3.4.2. Участок трубной системы
Коэффициент трения в трубках подогревателя
Коэффициент сопротивления трения
Местные коэффициенты сопротивления на участке трубной системы:
· входа в трубную систему xвх.тр=0,5
· поворота потока на 180° в трубах xпов.тр=0,5
· выхода из трубок xвых.тр=1
· поворота потока в промежуточной камере xпов_к=2,5
Суммарный коэффициент сопротивления трубной системы
Потеря давления воды на втором участке
Общее гидравлическое сопротивление подогревателя
Задачей расчета является определение минимально допустимой толщины стенки отдельных элементов, гарантирующей их достаточную прочность в условиях длительной эксплуатации теплообменника при номинальных (расчетных) параметрах теплоносителей. Исходными при этом являются данные теплового, конструкторского и гидравлического расчетов.
Расчет ведем по методики [7].
Расчетное давление (наибольшее одностороннее рабочее давление одного из теплоносителей) p=1,25 МПа.
Рассчитаем номинальное допустимое напряжение (Сталь 20, при температуре стенки tст=141.6°C), применяя линейную интерполяцию:
Внутренний диаметр корпуса определили ранее Dвн=1600 мм, а высоту днища определяем из прототипа hв=443 мм.
Похожие работы
... установки. Для них характерны высокая термическая эффективность, хорошие маневренные и экологические характеристики, высокая надежность и относительно низкая стоимость установленного киловатта. Парогазовые установки, предназначенные для С.-Петербурга, должны быть адаптированы к особенностям работы энергосистемы Ленэнерго. Это существенная неравномерность суточного и недельного потребления ...
... фильтров 1 и 2 ступеней. Промывочные сбросные воды ТЭЦ обезвреживаются по схеме нейтрализации в баках-нейтрализаторах /8/. 7.7 Водно-химический режим на ТЭЦ Водно-химический режим тепловых электрических станций должен обеспечивать работу теплосилового оборудования без повреждений и снижения экономичности, вызванных образованием: накипи, отложений на поверхностях нагрева; шлама в котлах, ...
... муфт 0,08 мм. Замеры, производимые при центровке, принято записывать в формуляр. При анализе результатов измерений, произведенных в холодном состоянии турбины, необходимо учитывать те изменения в положении роторов, которые произойдут в процессе работы турбоагрегата; положение линии роторов горячей турбины значительно отличается от ...
... устройства, в которых производится дополнительное охлаждение пара основным конденсатом турбины, поступающим как рециркуляция КН. 1.2 Описание и выбор основного оборудования По заданной установленной мощности 1000 МВт принимаю к установке станцию блочного типа с пятью блоками К – 200 – 130 с техническими характеристиками: Таблица 1.1.2 Номинальная мощность 200 МВт Обороты 3000 об/ ...
0 комментариев