Составление принципиальной тепловой схемы
Построение процесса расширения водяного пара в проточной части турбины
Распределение регенеративного подогрева по ступеням
Подогрев воды в питательном насосе (ПН)
Равномерное распределение подогрева для всех ПНД за индифферентной точкой
ПНД поверхностного типа (П4)
Доля отбора пара на смешивающий подогреватель П7
Приведенный теплоперепад
Выбор типа мельниц
Выбор дымососов
Выбор питательных насосов
Выбор конденсатных насосов
Выбор циркуляционных насосов охлаждающей воды
Выбор ПНД поверхностного типа
Исходные данные принимаем из расчета тепловой схемы
Коэффициент теплопередачи
Расчет толщины стенки корпуса
Параметры отбора пара на П7
Основные выводы, характеризующие полученные результаты
Доля отбора пара на подогреватель П8
Навигация
Доля отбора пара на смешивающий подогреватель П7
Влияние схем включения подогревателей энергоблока на тепловую эффективность подогрева
74799
знаков
32
таблицы
28
изображений
1.3.19. Доля отбора пара на смешивающий подогреватель П7
Уравнение теплового баланса для П7
Уравнение материального баланса для П7
Тогда получим следующее уравнение
Решая его, находим
1.3.20. Доля отбора пара на смешивающий подогреватель П8
Уравнение теплового баланса для П8
Поток конденсата из конденсатора
Тогда получим следующее уравнение
Решая его, находим
1.3.21. Контроль материального баланса пара и конденсата
Одним из важных критериев правильности выполнения расчета является контроль материального баланса пара и конденсата, который выражается уравнением
.
Пропуск пара в конденсатор
Доля потока конденсата после основного конденсатора с паровой стороны с учетом конденсата турбоприводов и других потоков равна
Доля потока конденсата из основного конденсатора со стороны регенеративной системы
Равенство выполнено, материальный баланс сходится.
1.3.22. Процесс расширения пара в турбине в h-s диаграмме
Таблица 1.2.
Параметров воды и пара по элементам тепловой схемы
| Точка процесса | Элемент схемы | Пар в отборе | Пар (конденсат) в подогревателе | Вода за подогревателем | ||||||||
| P, МПа | t, °С | h, кДж/кг | P¢, МПа | t¢, °С | h¢, кДж/кг | hдр, кДж/кг | Pв, МПа | tв, °С | hв, кДж/кг | u, °С | ||
| 0 | 23.275 | 545.5 | 3345.1 | |||||||||
| 1 | П1 | 6.737 | 359.4 | 3052 | 6.416 | 280 | 1236.7 | 1175.1 | 31.85 | 278 | 1219.8 | 2 |
| 2 | П2 | 4.95 | 319.1 | 2985.2 | 4.702 | 260.1 | 1135.5 | 924.2 | 32.05 | 258.1 | 1126 | 2 |
| ПП | 4.5 | 550 | 3556.3 | |||||||||
| 3 | П3 | 1.832 | 429.8 | 3316 | 1.745 | 205.6 | 877.7 | 783.4 | 32.25 | 203.6 | 881.8 | 2 |
| Д | Деаэратор | 1.832 | 429.8 | 3316 | 0.7 | 165 | 697.1 | - | 0.7 | 165 | 697.1 | 0 |
| 4 | П4 | 0.508 | 273.7 | 3010 | 0.47 | 149.5 | 630.1 | 630.1 | 1.2 | 145 | 611.4 | 4,5 |
| 5 | П5 | 0.264 | 204.1 | 2876 | 0.244 | 126.6 | 531.9 | 531.9 | 1.3 | 122.1 | 513.4 | 4,5 |
| 6 | П6 | 0.123 | 130.9 | 2736.5 | 0.114 | 103.4 | 433.5 | 433.5 | 1.4 | 98.9 | 415.4 | 4,5 |
| 7 | П7 | 0.043 | 77.7 | 2588 | 0.04 | 75.8 | 317.4 | - | 0.04 | 75.8 | 317.4 | 0 |
| 8 | П8 | 0.015 | 54.1 | 2468 | 0.014 | 52.4 | 219.4 | - | 0.014 | 52.4 | 219.4 | 0 |
| К | Конденсатор | 0.004 | 29 | 2321.4 | ||||||||
| КТП | Конденсатор ТП | 0.0065 | 37.6 | 2405.4 | ||||||||
1.4. Определение энергетических показателей конденсационной паротурбинной установки
Таблица 1.3.
Энергетическое уравнение турбоустановки в табличной форме
| Цилиндр | Отсек турбины | Доля пропуска пара через отсек αj | Теплоперепад пара в отсеке Δhj, кДж/кг | Внутренняя работа на 1 кг свежего пара αj∙Δhj, кДж/кг |
| ЦВД | 0 -1 | α01=α0 =1 | h0 - h1 =3345.1 – 3052= 293.1 | 322.8 |
| 1-2 | α12=1 -α1=1-0.05098=0.94902 | h1 - h2 =3052 – 2985.2= 66.8 | 40.02 | |
| ЦСД | 2-3 | α23=α12-α2 = 0.94902- 0.11466= 0.83436 | hпп - h3 =3556.3 – 3316= 240.3 | 205.32 |
| 3-4 | α34=α23-α3-αД-αТП = = 0.83436- 0.04734- 0.02114- 0.04726= 0.71862 | h3 - h4 = 3316 – 3010= 306 | 98.25 | |
| 4-5 | α45=α34-α4= =0.71862-0.03232=0.6863 | h4 - h5 =3010 – 2876= 134 | 76.8 | |
| 5-6 | α56=α45-α5= =0.6863-0.03076=0.65554 | h5 - h6 =2876 – 2736.5= 139.5 | 88.41 | |
| ЦНД | 6-7 | α67=α56-α6= =0.65554 - 0.02685=0.62869 | h6 - h7 =2736.5 – 2588= 148.5 | 109.07 |
| 7-8 | α78= α67 - α7= =0.62869 - 0.02905=0.59964 | h7 - h8 =2588 – 2468 = 120 | 95.16 | |
| 8-К | α8к= α78 – α8= =0.59964 - 0.02795=0.57169 | h8- hК =2468 – 2321.4= 146.6 | 101.35 |
Похожие работы
... установки. Для них характерны высокая термическая эффективность, хорошие маневренные и экологические характеристики, высокая надежность и относительно низкая стоимость установленного киловатта. Парогазовые установки, предназначенные для С.-Петербурга, должны быть адаптированы к особенностям работы энергосистемы Ленэнерго. Это существенная неравномерность суточного и недельного потребления ...
... фильтров 1 и 2 ступеней. Промывочные сбросные воды ТЭЦ обезвреживаются по схеме нейтрализации в баках-нейтрализаторах /8/. 7.7 Водно-химический режим на ТЭЦ Водно-химический режим тепловых электрических станций должен обеспечивать работу теплосилового оборудования без повреждений и снижения экономичности, вызванных образованием: накипи, отложений на поверхностях нагрева; шлама в котлах, ...
... муфт 0,08 мм. Замеры, производимые при центровке, принято записывать в формуляр. При анализе результатов измерений, произведенных в холодном состоянии турбины, необходимо учитывать те изменения в положении роторов, которые произойдут в процессе работы турбоагрегата; положение линии роторов горячей турбины значительно отличается от ...
... устройства, в которых производится дополнительное охлаждение пара основным конденсатом турбины, поступающим как рециркуляция КН. 1.2 Описание и выбор основного оборудования По заданной установленной мощности 1000 МВт принимаю к установке станцию блочного типа с пятью блоками К – 200 – 130 с техническими характеристиками: Таблица 1.1.2 Номинальная мощность 200 МВт Обороты 3000 об/ ...
0 комментариев