Гидравлический расчет проточной части центробежного насоса НЦВС 40/30
Профилирование лопаток рабочего колеса
Ширина входа в спираль с учетом осевого приращения колеса
Дополнительная осевая сила возникающая при аварийном износе переднего уплотнителя определяется по формуле Ломакина А. А
Построение ЭПЮР переменных δ и углов поворота φ необходимо начать сверху
Нагрузка, действующая на лопасть от центробежных сил на произвольном радиусе
Навигация
Профилирование лопаток рабочего колеса
Гидравлический расчет проточной части центробежного насоса НЦВС 40/30
32184
знака
5
таблиц
0
изображений
2.4 Профилирование лопаток рабочего колеса
Для создания более благоприятных условий для безотрывного протекания контура лопатки потоком принимают линейный закон изменения относительной скорости W в зависимости от радиуса колеса R1
W = f(R)
Wвх = W1 = 10,5 (м/с)
Wвых= Wc = 9,1 (м/с)
Закон изменения W от К имеет вид
W = 9,9 – 3,23 · R1
Имея функцию лопатки W = f(R) и Cmi = f(R) и значение жидкости лопатки δ1, можно определить угол наклона лопатки:
,
где 
.
Зависимость угла наклона лопатки от меридиальной составляющей абсолютной скорости и радиуса будет иметь вид:
Приращение центрального угла
,
где d · Ri – приращение радиуса
βiи βi + 1 – значение подынтегральной функции в начале и конце участка
Δφi – приращение центрального угла.
Значение центрального угла определяется интегрированием:
Суммарное значение центрального угла определяется по формуле
Расчет профиля лопатки сводим в таблице 2.4.1.
Таблица 2.4.1. Расчет профиля лопатки
| № | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Ri | 0,03 | 0,039 | 0,048 | 0,058 | 0,0676 | 0,077 |
| B | 0,016 | 0,0128 | 0,1092 | 0,0096 | 0,0087 | 0,0081 |
| C´m | 3,799 | 3,611 | 3,495 | 3,959 | 3,083 | 2,906 |
| W | 10,5 | 10,22 | 9,94 | 9,66 | 9,38 | 9,1 |
| C´m/W | 0,362 | 0,553 | 0,346 | 0,337 | 0,329 | 0,319 |
| T | 0,031 | 0,0412 | 0,0511 | 0,0609 | 0,0707 | 0,0806 |
| δ | 5 · 10-3 | 5 · 10-3 | 5 · 10-3 | 5 · 10-3 | 5 · 10-3 | 5 · 10-3 |
| δ /t | 0,159 | 0,1213 | 0,097 | 0,082 | 0,0707 | 0,062 |
|
| 0,521 | 0,474 | 0,444 | 0,419 | 0,3997 | 0,381 |
| β0 | 31,4 | 28,29 | 26,35 | 24,78 | 23,56 | 22,39 |
| tgβ | 0,61 | 0,54 | 0,49 | 0,46 | 0,44 | 0,41 |
| ΔR´i | 0 | 0,009 | 0,009 | 0,009 | 0,009 | 0,009 |
|
| 50,82 | 44,41 | 39,59 | 35,49 | 32,65 | 31,68 |
| Δφi = ΔRi + | 0 | 0,42 | 0,37 | 0,33 | 0,31 | 0,297 |
|
| 0 | 24,07 | 45,29 | 64,2 | 81,97 | 99 |
|
| 0,42 | 0,79 | 1,12 | 1,43 | 1,727 | |
|
| 0 | 47 | 41,8 | 37,35 | 33,62 | 31,68 |
Исползуя полученные значения строим профиль лопаток (см. рис. 2.3.).
2.5 Расчет спиральной камеры кругового сечения
2.5.1 радиус контрольной цилиндрической поверхности охватывающей колесо на некотором расстоянии, достаточном для выравнивания пульсации скорости вызываемой конечным числом лопаток в колесе, находится по формуле:
м
м
0 комментариев