ПЕРЕВІРКА ДОСТАТНЬОЇ КІЛЬКОСТІ ДІЙСНИХ ПООДИНОКИХ ЗНАЧЕНЬ ДЛЯ ОБЧИСЛЕННЯ РОЗРАХУНКОВИХ ЗНАЧЕНЬ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТУ

3. ПЕРЕВІРКА ДОСТАТНЬОЇ КІЛЬКОСТІ ДІЙСНИХ ПООДИНОКИХ ЗНАЧЕНЬ ДЛЯ ОБЧИСЛЕННЯ РОЗРАХУНКОВИХ ЗНАЧЕНЬ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТУ

Кількість вважається достатньою якщо виконується умова (3.1):

n≥N_I(II) , (3.1)

де n – кількість дійсних поодиноких значень. N_I(II) – обчислена мінімальна припустима кількість, визначається у двох варіантах – для використання у розрахунках несучої здатності грунтового масиву (N_I) та у розрахунках його деформації (N_IІ).

Значення (N_I) та (N_IІ) можна обчислити декількома методами – стандартним способом спроб [4], прямим наближенням [5] на підставі стандартного. Потрібно знати покажчик точності (у), якого визначають експериментально з врахуванням особливостей конкретних приладів або приймають за даними стандарту [4] рівним для (ρ_s) – у = 0,004; (ρ), (ρ_d), (n), (е) – 0,050; (Е), (tgφ), (с) – 0,100. Потрібно знати також коефіцієнт варіації (3.2):

V = S/х (3.2)

Розрахунки значень (N) прямим способом

Розрахунки проводжу за допомогою формул (3.2), (3.3), (3.4) .

Вологість ґрунту природна(W): W = 0,31, n = 6, S = 0,01853, у = 0,050 .

V = S/х = 0, 01853 /0, 31 = 0, 0597 ;

В_І = 0,975 + (V/у)² = 0,975 + (0,0597/0,050)² = 1,206 ;

N_I= 1,292 В₁ +(1, 67 В_І²–1,589)^{0, 5}= 1,292 1,206 +(1, 67 1, 206² – 1,589)^{0, 5} = 2,474 < 6; (3.3)

В _ІІ = 1,271 + (V/у)² = 1,271 + (0,0597/0,05)² = 2,69 ;

N_IІ=0,531 В_1І+ (0,282 В_ІІ²– 0,456)^{0, 5}=0,531 2, 69+ (2, 04 – 0,456)^{0, 5} = 2, 69 < 6. (3.4)

Оцінка результатів: середнє арифметичне значення вологості можна використовувати в обчисленнях розрахункових значень для першого і другого граничних станів.

Вологість об’ємна(W_v): W_v=0,44, n = 7, S = 0,029, у = 0,050 .

V = S/х = 0,029/0, 44 = 0, 0659;

В_І = 0,975 + (0,0659/0,050)² = 2,71 ;

N_I = 1,292 2, 71 + (1, 67 2,71² - 1,589)^{0, 5} = 6, 77 < 7.

В _ІІ = 1,271 + (0,0659/0,050)² = 3,008 ;

N_IІ = 0,531 3,008+ (0,282 9, 05 - 0,456)^{0, 5} = 3, 04 < 7.

Оцінка результатів: для об’ємної вологості (W_v) одержані середні значення та стандарт можна використовувати в обчисленні розрахункових значень для першого і другого граничних станів .

Коефіцієнт пористості(е): е = 0,9, n = 6, S = 0,016, у = 0,015

V = S/х = 0,016/0, 9 = 0, 0177.

В_І = 0,975 + (0,0177/0,015)² = 2,38 ;

N_I = 1, 292 2, 38+ (1, 67 5, 66 - 1, 5689)^{0, 5} = 5, 87 < 6.

В _ІІ = 1,271 + (0,0177/0,015)² = 2,676 ;

N_IІ = 0,531 2,676 + (0,282 7, 16-0,456)^{0, 5} = 2, 67 < 6 .

Оцінка результатів: для коефіцієнту пористості (е) виконується обидві умови – для (N_I) та (N_IІ), тому одержані середні значення та стандарт можна використовувати в обчисленні розрахункових значень для першого і другого граничних станів.

Межа текучості (W_L): W_L = 0,358, n = 6, S = 0,02, у = 0,050

V = S/х = 0, 02/0,358 = 0,056 ;

В_І = 0,975 + (0,056/0,050)² = 2,23 ;

N_I = 1,292 2, 23+(1, 67 2,23² – 1,589)^{0, 5} = 5,47 < 6 .

В _ІІ = 1,271 + 1,25 = 2,521 ;

N_IІ = 0,531*2,521+ (0,282*2, 521² – 0,456)^{0, 5} = 2, 49 < 6.

Оцінка результатів: для межі текучості (W_L) виконується обидві умови – для (N_I) та (N_IІ), тому одержані середні значення та стандарт можна використовувати в обчисленні розрахункових значень для першого і другого граничних станів.

Межа розкочування (W_p): W_p = 0,198, n = 7, S = 0,012 , у = 0,050

V = S/х = 0,012/0,195 = 0,06 .

В_І = 0,975 + (0,06/0,050)² = 2,415 ;

N_I = 1,292 2,415+ (1, 67 2, 415² – 1,589)^{0, 5} = 5,97< 7 .

В _ІІ = 1,271 + 1,44 = 2,711 ;

N_IІ = 0,531 2,711 + (0,282 2, 711² – 0,456)^{0, 5} = 2, 71 < 7 .

Оцінка результатів: для межі розкочування (W_p) виконується обидві умови – для (N_I) та (N_IІ), тому одержані середні значення та стандарт можна використовувати в обчисленні розрахункових значень для першого і другого граничних станів.

Модуль деформації (Е): Е = 6,688 n = 5, S =0,377, у = 0,100

V = S/х = 0,377/6,688 = 0,056 .

В_І = 0,975 + (0,056/0,100)² = 1,2886 ;

N_I = 1,292 1,2886+ (1, 67 1,66 – 1,589)^{0, 5} = 3,064 < 6.

Оцінка результатів: стандарт та середнє арифметичне значення модуля деформації можна використовувати в обчисленнях розрахункових значень для першого і другого граничних станів.

Щільність сухого ґрунту (r_d): r_d =1413,98 , n=6 ,S =16 ,y=0.015

V = S/x = 1434, 98/16 = 0,01115 ;

B₁ = 0,975 + (0, 01115/0,015)² = 1, 53.

N₁ = 1,292 1, 53+ (1.67 1,53²-1,589)^0.5 = 3, 49 < 6 ;

B₁₁ = 1,271 +0, 5525 = 1, 8235 ;

N₁₁ = 0,531 1, 82+ (0,282 1,82² – 0,456)^0.5 =1, 66 < 6 .

Оцінка результатів: для щільності сухого ґрунту (ρ_d) виконується обидві умови – для (N_I) та (N_IІ), тому одержані середні значення та стандарт можна використовувати в обчисленні розрахункових значень для першого і другого граничних станів.

Пористість ґрунту (n) : n=0,4735, n=6 , S=0,00543 , y=0.015

V = S/х =0, 00543/0, 4735=0, 01147.

В_І = 0,975+(0,01147/0,015)² = 1,56 ;

N_I = 1,292 1, 56+ (1, 67 2, 43-1,589)^{0, 5} = 4, 17 < 6 .

Оцінка результатів та сама.

Тангенс кута внутрішнього тертя (tgφ): tgφ = 0,2640, n = 4, S = 0,0069, у = 0,100

V = S/х = 0, 0069/0, 2640.= 0, 0261 .

В_І = 0, 975 + (0, 0261/0,100)² = 1,043 ;

N_I = 1, 292 1, 043+ (1, 67 1,088– 1,589)^{0, 5} = 1, 82 < 4 .

В _ІІ = 1,271 + (0,0261:0,100)² = 1,339 ;

N_IІ = 0,531*1,339 + (0,282*1,793– 0,456)^{0, 5} = 0, 94 < 4 .

Оцінка результатів: для тангенса кута внутрішнього тертя виконується обидві умови – для (N_I) та (N_IІ), тому одержані середні значення та стандарт можна використовувати в обчисленні розрахункових значень для першого і другого граничних станів.

Питоме зчеплення (С): С = 13,995, n = 4, S = 1,3456, у = 0,100

V = S/х = 1, 3456/13, 995 = 0,096.

В_І = 0,975 + (0,096/0,100)² = 1,89 ;

N_I = 1,292 1, 82+ (1, 67 3, 59– 1,589)^{0, 5} = 4, 44 > 4 ;

В _ІІ = 1,271 + (0,096/0,100)² = 2,1926 ;

N_IІ = 0,531 2, 1926+ (0,282 2, 1926²– 0,456)^{0, 5} = 2, 11 < 4 .

Оцінка результатів:для питомого зчеплення кількість n =4 недостатня, у випадкові використання в обчисленні за першим граничним станом, але перевищення 4, 44 > 4 мале, і ним можна знехтувати. У розрахунках за другим граничним станом умова (3.1) виконується із подвійним запасом.