28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).
Определим теплопоступления:
Qs=tF.kF.(AF1I1+ AF2I2+ AF3I3+AF4I4)=
=0.65.0.9(1193,65х974+1193,65х357)=929417,67 (МДж).
29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:
Qhy=[Qh– (Qint+Qs).У].bh ,
Qhy=[3244071,51–(10445,34+929417,67).0.8].1.11=2766321,03 (МДж).
30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2.0С.сут) определяется по формуле (3.5):
Qhdes=103.Qhy/Ah.Dd ,
qhdes=2766321,03×103/(18644.3303)=59,32 (кДж/(м2.0С.сут)).
31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h0des=0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.
32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 – для здания более 10 этажей равен 70 кДж/(м2.0С.сут). Следовательно, полученный нами результат значительно (более 5%) меньше требуемого 59,32<70, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1«б» СНиП II-3-79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).
19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:
- стен Rwreq=1,91 м2.0С/Вт
- окон и балконных дверей Rfreq=0.367 м2.0С/Вт – (Без изменения)
- глухой части балконных дверей RF1req=0.81 м2.0С/Вт – (Без измен.)
- наружных входных дверей Redreq=0.688 м2.0С/Вт – т.е. 0.6 от R0тр по санитарно-гигиеническим условиям;
- совмещенное покрытие Rcreq=1,63м2.0С/Вт
- перекрытия первого этажа Rf=2 м2.0С/Вт
20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:
Kmtr=1.13(2483,24/1,91+2387,3/0,367+74,24/0,81+67,5/0,688+
+0,6×1395,14/1,63+0,6×1395,14/2)/7802,56 = 1,29 (Вт/(м2.0С)).
21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа Gmw=Gmc=Gmf=0.5кг/(м2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей GmF=6кг/(м2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3-79*).
22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома na, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м3/ч удаляемого воздуха на 1м2 жилых помещений, определяется по формуле:
na=0,35 (1/ч).
23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания: Kminf=0,6 (Вт/(м2.0С)).
24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м2.0С), определяемый по формуле:
Km=Kmtr+Kminf=1,29+0,6=1,89 (Вт/(м2.0С)).
Теплоэнергетические показатели25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Qh, МДж:
Qh=0.0864. 1,89.3303.7802,56=3422324,26 (МДж).
26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения qint=10Вт/м2.
27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:
Qint=10445,34 (МДж).
28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:
Qs=929300,87 (МДж).
29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:
Qhy=[Qh– (Qint+Qs).У].bh ,
Qhy=[3422324,26 –(10445,34 +929300,87).0.8].1.11= 2964285,29 (МДж).
30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2.0С.сут):
qhdes=103.Qhy/Ah.Dd ,
qhdes=2964285,29 ×103/(18644×3303)=66,28 (кДж/(м2.0С.сут)).
При требуемом qhreq=70кДж/(м2.0С.сут).
По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа.
Характеристики материалов:
1 Цементно-известковый раствор d1 = 50 мм, l = 0,7 ВТ/моК;
2 Утеплитель - плиты минераловатные d2 = х, l = 0, 06 ВТ/моК;
3 Панель сборная ЖБ d3 = 510 мм, l = 1,92 ВТ/моК;
4 Известково-песчаный раствор d4 = 20 мм, l = 0,81 ВТ/моК.
Рис. 4.1- Схема стены
Так как для градусосуток Dd = 3303 R0треб =1,91 м2×0С/Вт, тогда :
R0 =
[1,91 – (0,115 + 0,071 + 0,729 + 0,025 + 0,043)]×0,06 = x
x = 0,088 dут =0,088 м или 9 см
толщина стены 0,05+0,09+0,51+0,02= 0,67 м.
Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче совмещенного покрытия R0тр = 1,63 м2×0С/Вт определяем толщину утеплителя в многослойной конструкции покрытия (термическое сопротивление пароизоляции и рулонного ковра отнесены в запас), схема которого приведена на рисунке 4.2.
Рис. 4.2 – Схема покрытия
Условия эксплуатации А.
1. Железобетонная плита пустотного настила : плотность Y=2500 кг/м3 , коэффициент теплопроводности lА=1,92 Вт/(м0С).
2. Утеплитель – пенобетон: плотность Y=300 кг/м3, коэффициент теплопроводности lА=0,11 Вт/(м0С).
3. Цементно – песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м3, коэффициент теплопроводности lА=0,76 Вт/(м0С).
R0= Rв + Rж/б + Rутеп + Rраств + Rн = R0треб ,
1/8,7 + 0,163 + dутеп/0,11 + 0,04/0,76 + 1/23 = 1,63 ,
откуда dутеп = 0,37 (м).
Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче R0тр=2 м2×0С/Вт перекрытия над неотапливаемым техническим подпольем без световых проёмов в стенах выше уровня земли, определимся конструкцией перекрытия (рис.4.3) и рассчитаем толщину утеплителя.
Рис. 4.3 – Схема перекрытия первого этажа.
Условия эксплуатации А.
1. Паркет дубовый : плотность Y= 700 кг/м3 , коэффициент теплопроводности lА=0,18 Вт/(м0С).
2. Цементно–песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м3, коэффициент теплопроводности lА=0,76 Вт/(м0С).
3. Утеплитель – пенобетон : плотность Y= 300 кг/м3,коэффициент теплопроводности lА=0,11 Вт/(м0С).
4. Железобетонная плита : плотность Y=2500 кг/м3, коэффициент теплопроводности lА=1,92 Вт/(м0С).
R0= Rв + Rпаркета + Rраствор + Rутеп +Rж/б + Rн = R0треб ,
1/8,7 + 0,015/0,18 + 0,02/0,76 + dутеп/0,11 + 0,163 + 1/23 = 2,
откуда dутеп = 0,31 (м).
0 комментариев