Навигация
Проверка устойчивости балки
20634
знака
0
таблиц
11
изображений
5.4 Проверка устойчивости балки
Проверяем общую устойчивость балки по формуле (46) в месте действия максимальных нормальных напряжений, принимая за расчет пролёт l0 – расстояние между балками настила.
, (46)
где δ=1–0,7×
, так как с1=c, то δ=0,3.
в середине пролета балки, где учтены пластические деформации проверяем применимость формулы:
, 
;
и 
; 
и 
;
; 
.
в местах, где произведено уменьшение сечения:
, 
;
и 
; 
и 
;
;
.
В условиях выполняются, значит общая устойчивость балки обеспечена.
Проверка прогиба (второе предельное состояние) балки может не производиться, так как принятая высота балки больше минимальной.
Проверка местной устойчивости сжатого пояса. Для обеспечения устойчивости пояса при его упругой работе необходимо соблюдать следующие условия:
; 
; 
.
; где:
;
; 
.
Из выполненных условий видно, что местная устойчивость пояса обеспечена.
Согласно СНиП, требуется укреплять стенку балки поперечными рёбрами жесткости при действии местной нагрузки на пояс балки при 
. Проверим это условие:
.
Проверка показала, что стенку балки необходимо укрепить поперечными рёбрами жесткости, которые устанавливаются следующим образом: по краям через одну, а в середине под каждой балкой.
5.5 Расчет поясных швов
Так как балка работает с учетом пластических деформаций, то швы выполняем двухсторонние, ручной полуавтоматической сваркой в нижнем положении, сварочной проволокой Св–08А. Определяем толщину шва в сечении Х=100 см, под первой от опоры балки настила, где сдвигающая сила максимальна.
Определяем катет шва по формуле:
, (47)
Для этого определяем более опасное сечение шва:
по металлу шва bf =0,7 (табл.34 СНиП II-23-81*, для ручной полуавтоматической сварки); расчетное сопротивление металла шва Rwf = 180 МПа (по т.56 СНиП II-23-81*); Rwf×bf=180×0,7=126 МПа.
по металлу границы сплавления bz = 1 (табл.34 СНиП II-23-81*, для ручной полуавтоматической сварки); расчетное сопротивление металла шва Rwz = 0,45Run=0,45·410=184,5 МПа (по т.56 СНиП II-23-81*); Rwz×bz=184,5×1=184,5 МПа.
Более опасное сечение по металлу шва.
Определим перерезывающую силу в сечении Х по формуле (34):
,
Статический момент балки:
.
F – опорные реакции балок настила, вычисляемые по формуле:
,
lloc– длина передачи нагрузки на стенку балки, вычисляемая по формуле: lloc=bf1+2×tf=18+2×1,6=21,2 см.
Принимаем требуемый катет шва kf=6 мм (в соответствии с табл.38 СНиП II-23-81*).
Похожие работы
... сопротивление стали Ry=240 Мпа = 24,5 кН/см2 -предел текучести стали Ru=360 Мпа = 37 кН/см2 Предельный прогиб стального листового настила: Предельный прогиб БН и ВБ: Предельный прогиб ГБ: Рассмотрим два варианта компоновки балочной площадки. 1) Нормального типа 2) Усложненного типа 2.1 Балочная клетка нормального типа Проектируем балочную клетку нормального типа. В ...
... конструкциях металл следует применять лишь в тех случаях, когда замена его другими видами материалов (в первую очередь железобетоном) нерациональна. Транспортабельность. В связи с изготовлением металлических конструкций, как правило, на заводах с последующей перевозкой на место строительства в проекте должна быть предусмотрена возможность перевозки их целиком пли по частям (отправочными ...
... монтажа. Сопряжение колонны с фундаментом принимаем также шарнирным. Рис. Расчётная схема колонны расчётные длины колонны: . Расчетная длина колонны в продольном и поперечном направлении площадки: . Расчетное значение продольной силы в колонне: Сбор нагрузок на колонну Колонна работает на сжатие под действием давления балок, опирающихся на оголовок. Выбор типа ...
а: Расчёт балок настила – для временной нагрузки, – для постоянной нагрузки Материал балок настила сталь марки С-235. Характеристики Здесь – коэффициент учета пластичности, . По сортаменту подбираем двутавр № 33 с характеристиками: = 597 см3 = 9840 см4 P = 42,2 кг/см h = 330 мм см2 см2 b = 140 мм s = 7 мм t = 11,2 мм Вновь ...
0 комментариев