Решение торцевого фахверка

4.3.4 Решение торцевого фахверка

Стальные колонны торцевого фахверка выполняются из сварных двутавров высотой 0,5 м. Колонны торцевого фахверка воспринимают ветровую нагрузку и массу панельных стен. Оголовки фахверковых колонн располагаются на одном уровне с оголовками основных колонн.

4.3.5 Наружные стены и перегородки

Цокольная часть стены состоит из наружного и внутреннего слоев монолитного ж/б и среднего слоя - утеплителя, отделанный снаружи гранитными плитами темно-серого цвета.

Стеновые прогоны выполняются из холодногнутых профилей, изготовленных из оцинкованной стали.

Стены - выполняются из трехслойных структурных панелей типа «Сэндвич» с эффективным утеплителем из конструкционной минеральной ваты.

Толщина панели определяется теплотехническим расчетом.

Наружная и внутренняя обшивка панелей - оцинкованная листовая сталь, которая крепится к утеплителю при помощи клея. Крепление панелей к каркасу осуществляется при помощи самонарезающих винтов или клямеров.

Внутренние стены и перегородки – кирпичные, из кирпича глиняного обыкновенного толщиной 120мм. и 250мм.

Теплотехнический расчет стеновой панели.

Строительство ведется в г. Коломне Московской области.

Влажностный режим – умеренный.

I. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающим санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяется по формуле (1) СНиП II-3-79^*

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 3^* СНиП II-3-79^*;

t_в – расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

t_н – расчетная зимняя температура наружного воздуха,°С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82;

Дt^н – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 2^* СНиП II-3-79^* ;

б_в – коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл. 4^* СНиП II-3-79^* .

где n = 1;

t_в = 20 °С; t_н = – 26°С; Дt^н = 4,0°С.

 (м²· °С)/Вт

II. Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяем по формуле (1а) СНиП II-3-79^*

ГСОП=(t_в-t_от.пер.)z_от.пер.

где t_в – то же что и в формуле 1;

z_от.пер – средняя температура ,°С, и продолжительность, сут, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 °С по СНиП 2.01.01–82.

где t_в = 20 °С; t_{от.пер .}= – 3,6°С; z_от.пер = 213 сут.

III. Термическое сопротивление R (м²· °С)/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции определяем по формуле 3 СНиП II-3-79*

где д– толщина слоя, м;

л – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/ (м·°С), принимаемый по прил. 3^* СНиП II-3-79^*.

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции в трехслойной панели типа «Сэндвич» достигается за счет эффективного утеплителя, сопротивлением теплопередачи стальных профилированных листов можно пренебречь.

Плиты минераловатные полужесткие (ГОСТ 12394-66), плотностью 50 кг/м³

 (м² ·°С)/Вт

V. Сопротивление теплопередаче R₀ (м²· °С)/Вт ограждающей конструкции следует определять по формуле (4) СНиП II-3-79^*

где б_в то же, что в формуле (1);

R_к – термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м²· °С)/Вт;

б_н – коэффициент теплопередачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающих конструкций, Вт/( м ⁰С), принимаемый по таблице 6^*.

VI. Термическое сопротивление R_к (м²· °С)/Вт, ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев

R_к = 3,12 (м²· °С)/Вт

Полученный результат сравниваем с R₀^тр, полученным из табл. 1 б* СНиП II-3-79^* в зависимости от ГСОП: R₀^тр=3,16 (м²· °С)/Вт

R₀=3,28 (м²· °С)/Вт > R₀^тр=3,16 (м²· °С)/Вт (103,8% от предельного значения)

Запроектированная ограждающая конструкция отвечает требованиям СНиП II-3-79*.

Похожие работы

Экономическая теория

Скачать

826315

4

1

... равенства и неравенства. При полном равенстве в распределении доходов "кривая Лоренца" представляла бы собой прямую и, наоборот, кривизна усиливается по мере роста неравенства. В соответствии с современной экономической теорией нежелательно как абсолютное равенство в распределении доходов, так и резкий разрыв в уровне жизни различных групп населения. Абсолютное равенство в доходах не стимулирует ...