5.3.1 Схема нагружения вала в вертикальной плоскости.
для определения реакции используем условия равновесия плоской системы сил:
Составляем уравнение равновесия системы сил:
Решаем их относилельно и :
Проверка правильности вычисления :
Изгибающий момент в сечении II:
5.3.2 Схема нагружения вала в горизонтальной плоскости:
для определения реакции используем условия равновесия плоской системы сил:
Составляем уравнение равновесия:
Решаем их относилтельно и
Проверка правильности вычисления реакции:
Изгибающий момент :
В сечении II:
в сечении III:
5.3.3 Суммарные реакции опор:
5.3.4 Суммарные изгибающие моменты:
5.3.5 Приведенные моменты:
5.3.6 Диаметры вала:
5.4 Проверочный расчет тихоходного вала
Определение коэффициента запаса прочности в опасных сечениях: II – II ; III – III; IV – IV
Вал изготовлен из стали 45, имеющей следующие механические свойства:
Временное сопротивление разрыву ; предел выносливости при симметричном цикле напряжения изгиба предел выносливости при цикле напряжения кручения ; коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжения соответственно при изгибе и кручении и .
Проверяем запас прочности по пределу выносливости в сечении IV – IV.Напряжения в этом сечении обусловлена шпоночным пазом и посадкой ступицы звездочки на вал.
5.4.1 Находим эффективные коэффициенты концентрации напряжения при изгибе и кручении от шпоночного паза:
5.4.2 Масштабные коэффициенты при изгибе и кручении для вала из стали 45, равным 38 мм:
5.4.3 Коэффициент состояния поверхности при шероховатости :
5.4.4 Эффективные коэффициенты концентрации напряжения для данного сечения вала при изгибе и кручении в случае отсутствия технологического упрочнения:
5.4.5 Эффективные коэффициенты концентрации напряжения при изгибе и кручении
вала, обусловлена ступицей звездочки, насаженной за вал по посадке:
В сечении IV – IV два концентратора напряжений; однако в расчете учитываем один – тот, для которого и наибольшие, т.е. принимаем
Изгибающий момент в сечении равен нулю, поэтому запас прочности .
5.4.6 Полярный момент сопротивления сплошного вала со шпоночным пазом:
5.4.7 Напряжения кручения
для вала нереверсивной передачи принимаем, что напряжения кручения изменяються по пульсирующему отнулевому циклу. Тогда
5.4.8 Запас прочности для касательных напряжений:
III – III . Концентрация напряжений вызвана посадкой внутреннего кольца подшипника на вал.
d=45мм
в сечении III – III действуют суммарные изгибающие моменты
и вращающий момент
5.4.9 Осевой момент сопротивления
5.4.10 Полярный момент сопротивления:
5.4.11 Амплитуда нормальных напряжений изгиба:
5.4.12 Определяем запас прочности для нормальных напряждений:
5.4.13 Напряжение кручения:
5.4.14 Амплитуда и среднее значение нормальных напряжений кручения:
5.4.15 Запас прочности для касательных напряжений:
5.4.16 Общий запас прочности в сечении IV – IV:
В сечении II – II концентраторами напряжения являются шпоночный паз. Напряжения в этом сечении обусловлена шпоночным пазом и посадкой зубчатого колеса на вал.
Находим эффективные коэффициенты концентрации напряжения при изгибе и кручении от шпоночного паза:
Масштабные коэффициенты при изгибе и кручении для вала из стали 45, равным 46 мм:
Коэффициент состояния поверхности при шероховатости :
Эффективные коэффициенты концентрации напряжения для данного сечения вала при изгибе и кручении в случае отсутствия технологического упрочнения:
Эффективные коэффициенты концентрации напряжения при изгибе и кручении
вала, обусловлена ступицей колеса, насаженного на вал по посадке:
В сечении I I – I I два концентратора напряжений; однако в расчете учитываем один – тот, для которого и наибольшие, т.е. принимаем
Изгибающий момент в сечении равен:
и вращающий момент
Осевой момент сопротивления
Полярный момент сопротивления:
Амплитуда нормальных напряжений изгиба:
Определяем запас прочности для нормальных напряждений:
Напряжение кручения:
Амплитуда и среднее значение нормальных напряжений кручения:
Запас прочности для касательных напряжений:
Общий запас прочности в сечении IV – IV:
Таким образом, допускаемое напряжение во всех сечениях в пределах допускаемого.
6. Вибір підшипників
6.1 Выбор подшипников для быстроходного вала
; ;
; ; ;
;
Предварительно принимаем подшипник шариковый радиальный средней серии 305.
6.1.1 Определяем динамическую приведенную нагрузку:
для левой опоры:
А=0; она не воспринимает осевую нагрузку
для правой опоры:
А=0; она не воспринимает осевую нагрузку
6.1.2 Номинальная долговечность равна:
6.1.3 Определяем динамическую грузоподъемность:
Принимаем радиальные шариковые подшипники средней серии 305 для обеих опор.
... зубчатой с шарниром скольжения (16) где ν - число рядов роликовой или втулочной цепи; φt=B/t - коэффициент ширины цепи; для зубчатых цепей φt=2…8. 7. РАСЧЕТ ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ МЕХАНИЧЕСКОГО ПРИВОДА ЛЕНТОЧНОГО ТРАНСПОРТЕРА 1. Учитывая небольшую передаваемую мощность N1 при средней угловой скорости малой звездочки, принимаем для передачи однорядную роликовую цепь. 2. ...
... нагрузка (7,5 [1,ст.117]) где V=1-т.к вращается внутреннее кольцо подшипника; Кб=1-коэффициент безопасности для приводов ленточных конвейеров таб.9.19 (1.с.125); КТ- температурный коэффициент таб.9.20 (1.с.126). Расчетная долговечность/1, формула 9.1/ Расчетная долговечность Для зубчатых редукторов ресурс работы подшипников может превышать от36 тыс.ч. до 10 тыс ...
... с синхронной частотой вращения 750 об/мин. 2. Кинематический и энергетический расчёт привода 2.1 Кинематический расчёт Требуемое передаточное число привода при принятом электродвигателе: Разобьём передаточное число привода между редуктором и ремённой передачей. Примем: передаточное число ремённой передачи ирп = 3,55, тогда передаточное число редуктора: Частота вращения ...
... Муфты типа МУВП позволяют смягчать ударные нагрузки и рывки за счёт упругих элементов в составе муфты, кроме того, они допускают некоторые неточности сборки. Для соединения быстроходного вала редуктора с валом электродвигателя выбираем муфту упругую втулочно-пальцевую (МУВП) ГОСТ 21424-75. Принимаем муфту МУВП 250-40-1 У3 ГОСТ 21424-93. Номинальный крутящий момент Мкр., Н×м = 250 Частота ...
0 комментариев