Определение потери давления в каналах теплоутилизатора

3.2.3 Определение потери давления в каналах теплоутилизатора.

Определим потери давления ΔР, Па, в каналах теплоутилизатора по формуле

, (3.39)

где ξ_м- коэффициент местных сопротивлений, ξ_м=4,16.

l_k и S_k- соответственно длина и ширина канала,м. l_k=2,91м, S_k=0,011м.

Па.

По полученному значению можно сделать вывод, что спроектированный теплоутилизатор имеет малое гидравлическое сопротивление и на работу приточных вентиляторов не повлияет.

3.2.4 Оценка эффективности работы теплоутилизатора

Эффективность теплоутилизатора определим по формѣле

Э= (3.40)

где Q_сушил- затратѫ теплоты на сушку в летний период по формуле(3.26)

Q_сушил =6157902,6 кДж/ч.

n- число теплоутилизаторов установленных в сушилку, n=2.

Q_утил- теплопроизводительность теплоутилизатора ,

Q_утил=1112535 кДж/ч.

Э= 

При данной конструкции теплоутилизатора обеспечивается экономия 36% тепла в летнее время.

3.3 Расчет замочного чана

Определим вместимость и число замочных аппаратов а также расход воды и сжатого воздуха при выработке 1800 т.тонн солода в год, если продолжительность мойки составит τ_м=1 ч, продолжительность замачивания τ_з=48 ч, число смен воды при замачивании m =2.

Расход очищенного ячменя в сутки ,G кг/сут, составит

G = , (3.41)

где r- коэффициент учитывающий очистку и сортировку ячменя, r=1,25;

N- производительность солода в год, тонн, N=1800 т;

n_д- число рабочих дней в солодовне, n_д=330;

G=тонн.

Общая суточная вместимость замочных аппаратов V_а м³, составит

V_а= , (3.42)

где е- коэффициент учитывающий увеличение объем ячменя при замачивании, е=1,5;

G_я- масса замачиваемого ячменя, кг, G_я= G =6,18 тонн;

ρ- насыпная плотность зерна, кг/м³, ρ=650 кг/м³;

V_а= м³.

Общий расход воды на мойку и замачивание ячменя V_в м³/ч, равен

V_в= , (3.43)

где V_м - общий расход воды на мойку, м³/кг, V_м=0,0015 м³/кг;

V_з – расход воды при ее сменах во время замачивания, м³/кг, V_з=0,001 м³/кг;

m - число смен воды при замачивании, m=2;

V_в= м³/ч.

Расход сжатого воздуха Р_н м³/кг, при мойке составит

Р_н =, (3.44)

где Р_м- расход сжатого воздуха при мойке ячменя, м³/(кг·ч), Р_м=0,033 м³/(кг·ч);

Р_з- расход сжатого воздуха при замачивании, м³/(кг ч), Р_з=0,013 м³/(кг·ч);

ρ_р- плотность воздуха при давлении мойки, ρ_р=2,82 кг/м³;

ρ_н- плотность воздуха при нормальном давлении, кг/м³, ρ_н=1,29 кг/м³;

Р_н=м³/ч.

3.3.1 Конструктивный расчет эжектора

Задаем диаметр сопла который должен лежат в пределе 8-10 мм.

Примем d₁ =10мм;

Коэффициент эжекции для для водно-газовых эжекторов примем равным

К_э= 0,6

В соответствии с выбранными диаметром сопла и коэффициентом эжекции по нижеприведенной таблице находится диаметр камеры смешения d₃.

Таблица.1-Зависимость К_э от отношения d₃/ d₁

Откуда d₃= 1,71_э· d₁,

d₃=1,71·10=17,1 мм;

Эжектируемый поток находится по формуле

Q_э=Q_p·К_э , (3.45)

где Q_p- расход жидкости проходящей через эжектор,м³/с,

Расход жидкости проходящей через эжектор Q_p, м³/с, определим по формуле

Q_p= . (3.46)

где V-объем воды в замочном чане, м³, V=8,21 м³;

τ- время проведения процесса дезинфекции, с, τ=1200 с;

Q_p= м³/с. = 6,8 литра/с.

Эжектируемый поток равен

Q_э=0,0068·0,6=0,0041 м³/с.

Диаметр диффузора рассчитывается в соответсвии с фориулой

d₅≤1.7·d₃, (3.47)

d₅ ≤ 1.7·17.1=29 мм.

Примем d₅=25 мм

Длину сопла рекомендуется принимать

L_c=(6..10)·d₁,(3.48)

L_c=6·10=60 мм.

Длина цилиндрической части выходного сечения сопла рекомендуется

L_сц=(0,25..0,5)· d₁,(3.49)

L_сц=0,5·10=50 мм.

Расстояние от сопла до входного участка камеры смешения

L_с1=(1..1,5)· d₃, (3.50)

L_с1=1,5·17,1=25,65 мм.

Длина входного участка камеры смешения

L_с2=(0,8..1,0)· d₃, (3.51)

L_с2=1,0·17,1=17,1 мм.

Длину цилиндрической части камеры смешения принимем

L_к=(4..8)· d₃, (3.52)

L_к=8·17,1=136,8 мм.

Длину диффузора определяют по формуле

L_д=(6..7)·( d₅- d₃), (3.53)

L_д=7·(29-17,1)=11,9 мм.

Диаметр приемной части камеры смешения находим по формуле

d₅= d₅+ L_с2 , (3.54)

d₅= 17,1+17,1=34,2 мм.