Навигация
1.7 Расчет потерь
Потери в стали основные по (8.187):
Pстосн = P1.0/50 × (f1 / 50)b [(kда × Bа2 × mа) + (kдz1 × Bz12 × mz1)] = 1,75 × [(1,6 × 1,422 × 194,4) + (1,8 × 1,5132 × 79,165)] = 1668 Вт;
mz1 = hz1 × bz1ср × Z1 × lст1 × kc1 × nc = 46,1 × 10-3 × 10,164 × 10-3 × 60 × 0,38 × 0,95 × 7,8 × 103 = 79,165 кг;
ma=π × (Da – ha) × ha × lст1 × kc1 × nc = π × (0.52– 0.0464) × 0.0464 × 0.36 × 0.95 × 7,8 × 103=194,4
kда = 1,6; kдz1 = 1,8
(P1.0/50 = 1,75 Вт/кг для стали 2312 по табл. 8.26; nc – удельная масса стали, 
; 
- масса стали ярма и зубцов статора)
Поверхностные потери в статоре по (8.194):
Pпов1 = pпов1 × (tz1 – bш1) × 10-3 × Z1 × lст1 = 847,25 × (20.9 – 5,7) × 60 × 0,36 × 10-3 = 228,73 Вт.
Удельные поверхностные потери по (8.192):
pпов1 = 0,5 × k0.1 × [(Z2 × n2) / 10000]1,5 × (b0.1 × tz2 × 103)2 = 0,5 × 1,8 × [(50 × 1500) / 10000]1,5 × (0,323 × 20.9)2 = 847,25 Вт/м2.
Принимаем k02 = 1,8
b0.1 = b0.1 × kd × Bd = 0,335 × 1,222 × 0,79 = 0,323 Тл;
bш / d = 5,7 / 0,9 = 6,333 по рис. 8.53 b0.1 = 0,32.
Пульсационные потери в зубцах ротора по (8.200):
Pпул2 = 0,11 × [(Z1 × n × Bпул2) / 1000]2 × mz1 = 0,11 × [(50 × 1500 × 0,105/ 1000)2 × 72,7 = 720,466 Вт.
Bпул2 = (g1 × d × Bz2ср) / 2tz2 = (3,539 × 0,9 × 10-3 × 1,386) / (2 × 20,9 × 10-3) = =0,105 Тл;
mz2 = Z2 × hz2 × bz2ср × lст2 × kс2 × gс = 50 × 40,5 × 10-3 × 12,985 × 10-3 × 0,37 × 0,97 × 7800 =72,7 кг.
Расчет пульсационных потерь в статоре и поверхностных в роторе не производим, так как они малы.
Сумма добавочных потерь в стали по (8.202):
Pст.доб = Pпов1 + Pпул1 + Pпов2 + Pпул2 = 228,73+ 720,466 = 949,2 Вт.
Полные потери в стали по (8.203):
Рст = Рст.осн + Рст.доб = 1793 + 949,2 = 2742,1 Вт.
Механические потери по (8.210):
Холостой ход двигателя
Iх.х. = Ö(Iх.х.а2 + Im2) = Ö(3,5542 + 46,72) = 46,84 А;
Iх.х.а = (Pст + Pмех + Pэ1хх) / (m × U1ном) = (2742,1+ 1136,55 + 172,565) / (3 × 380) = 3,554 А;
здесь Pэ1хх » 3 × Im2 × r1 = 3 × 46,72 × 0,0264 = 172,565 Вт.
cosj = Iх.х.а / Iх.х. = 3,554 / 46,84 = 0,076
1.8 Расчет рабочих характеристик
Параметры по (8.184), (8.185), (8.223):
r12 = Pст.осн / (m × Im2) = 1793 / (3 × 46,72) = 0,1462 Ом;
x12 = (U1ном / Im) – x1 = (380 / 46,7) – 0,16044 = 7,975 Ом;
c1 = 1 + (x1 / x12) = 1 + (0,160444 / 7,975) = 1,02
Активная составляющая тока синхронного холостого хода по (8.226):
I0a = [Pст.осн + 3Im2r1] / 3U1 = [1793 + (3 × 46,72 × 0,02637)] / (3 × 380) = 1,724 А;
a¢ = c12 = 1,022 = 1,04; b¢ = 0;
a = c1 × r1 = 1,02 × 0,02637 = 0,0269 Ом;
b = c1 × [x1 + (c1 × x2¢)] = 1,02 × [0,16 + (1,02 × 0,224)] = 0,397 Ом.
Потери, не изменяющиеся при изменении скольжения,
Рст + Рмех = 2742+ 1137 = 3878,6 Вт.
56. Рассчитываем рабочие характеристики для скольжений s=0,005; 0,010; 0,015; 0,020; 0,025, принимая предварительно, что sном
0,014. Результаты расчетов сводим в табл. 1.
Таблица 1. Данные расчета рабочих характеристик
| № п/п | Расчетные формулы | Раз-мерность | Скольжение s | |||||
| 0,005 | 0,01 | 0,015 | 0,02 | 0,025 | sном | |||
| 0,013 | ||||||||
| 1 | R=a+ | Ом | 5.097 | 2.562 | 1.717 | 1.294 | 1.041 | 1.838 |
| 2 | X=b+ | Ом | 0.397 | 0.397 | 0.397 | 0.397 | 0.397 | 0.397 |
| 3 | Z= | Ом | 5.112 | 2.593 | 1.762 | 1.354 | 1.114 | 1.88 |
| 4 | I’’=U1/Z | А | 74.328 | 146.576 | 215.64 | 280.683 | 341.14 | 202.129 |
| 5 |
| – | 0.997 | 0.988 | 0.974 | 0.956 | 0.934 | 0.977 |
| 6 |
| – | 0.078 | 0.153 | 0.225 | 0.293 | 0.356 | 0.211 |
| 7 |
| A | 75.828 | 146.575 | 211.84 | 270.094 | 320.51 | 199.304 |
| 8 |
| A | 52.473 | 69.130 | 95.240 | 128.931 | 168.16 | 89.347 |
| 9 |
| A | 92.213 | 162.059 | 232.26 | 299.289 | 361.94 | 218.415 |
| 10 |
| A | 75.823 | 149.525 | 219.98 | 286.33 | 347.99 | 206.195 |
| 11 |
| кВт | 86.444 | 167.096 | 241.49 | 307.907 | 365.37 | 227.207 |
| 12 |
| кВт | 0.673 | 2.078 | 4.267 | 7.086 | 10.363 | 3.774 |
| 13 |
| кВт | 0.420 | 1.634 | 3.537 | 5.992 | 8.850 | 3.107 |
| 14 | Pдоб=0,005Р1 | кВт | 0.432 | 0.835 | 1.207 | 1.540 | 1.827 | 1.136 |
| 15 |
| кВт | 5.404 | 8.426 | 12.890 | 18.495 | 24.919 | 11.896 |
| 16 | Р2=Р1- | кВт | 81.040 | 158.670 | 228.602 | 289.411 | 340.45 | 215.311 |
| 17 |
| - | 0.937 | 0.950 | 0.947 | 0.94 | 0.932 | 0.948 |
| 18 |
| - | 0.822 | 0.904 | 0.912 | 0.902 | 0.886 | 0.913 |
Номинальные данные спроектированного двигателя:
Pном2 = 200 кВт; Uном1 = 380 В; Iном1 = 202,67 А; cosj = 0,912; h = 0,9486
Похожие работы
... ; 20. ; 21. . Полученный в расчете коэффициент насыщения отличается от принятого приблизительно до 3%, что вполне допустимо. Таблица 3 - Пусковые характеристики асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учетом вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния № п/п Расчетные формулы Размерность Скольжение s 1 0,8 0,5 0,2 0,1 0,22=sкр 1 ...
... на вале ротора, далее, посредством щеточного контакта, к обмотке ротора можно подключить пусковой реостат. В данном курсовом проекте речь пойдет о трехфазном асинхронном двигателе с короткозамкнутым ротором. 1. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР 1.1 Современные серии электрических машин В 70-е годы была разработана и внедрена серия электродвигателей 4А, основным критерием при проектировании которой ...
... серии двигателей с короткозамкнутым ротором закрытого обдуваемого исполнения с осью вращения высотой от 160 до 250 мм охватывает диапазон мощностей от 15 до 90 кВт (в четырехполюсном исполнении). Устройство асинхронного электродвигателя серии 4А с короткозамкнутым ротором Станина и торцевые щиты отлиты из чугуна. Наружный вентилятор крепится на выступающем конце вала, противоположном выводному. ...
... 218) (219) (220) (221) Пусковые параметры: (222) (223) (224) (225) (226) (227) (228) Результаты расчёта токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с КЗ ротором учетом влияния эффекта вытеснения тока представлены в таблице 3.5.3 и 3.5.4. Таблица 3.5.3 – Расчет пусковых характеристик асинхронного двигателя с КЗ ротором учетом эффекта вытеснения тока и насыщения от ...
0 комментариев