Анализ состояния вопроса и обоснование актуальности темы
Выбор типа выпарной установки и их классификация
Анализ действующей схемы получения деминерализованной воды на АО “Акрон” и возможностей применения схемы с адиабатной выпарной установкой
Расчёт адиабатной выпарной установки
Определим расход рассола, поступающего в первую камеру испарения G
Находим количество оборотной воды, необходимое для конденсации паров парогазовой смеси оттяжек в каждом из конденсаторов
Удельная производительность установки по дистилляту d
Определим температурный перепад в седьмой ступени
Найдём площади теплопередающих поверхностей конденсаторов оттяжек парогазовой смеси из ступеней испарения полагая, что конденсируется весь пар
Расчёт сепарационного устройства и нахождение ожидаемого качества дистиллята
Уточнённое количество труб в пучке составит n=n1´n2=46´48 =2208 шт
Уточнённое количество труб в пучке составит
Определим геометрические размеры данного типа перепускного устройства применительно к проектируемой установке по характеристикам на стр. 186 [20]
Компоновка и основные размеры установки
Коэффициент эжекции u=9
Выбор насосов
Электротехническая часть
Расчёт электрических нагрузок
Трансформатор мощности подключён к распределительному щиту 6 кВ кабелем с алюминиевыми жилами, проложенным по воздуху
Найдём сопротивление трансформатора по его номинальным характеристикам
Таким образом, выбранный выключатель удовлетворяет условиям динамической устойчивости и является термически стойким
Текущие расходы на содержание установки составляют в ценах на сегодняшний день
Санитарно-гигиенические факторы условий труда
Лк - при комбинированном освещении
Разновидности опасных и вредных факторов
Падение предметов с высоты
Возможная причина возникновения взрыва
Навигация
Коэффициент эжекции u=9
Проектирование адиабатной выпарной установки термического обессоливания воды
159223
знака
27
таблиц
11
изображений
3.4.2.7 Коэффициент эжекции u=9.
3.4.3 По таблице 4-1 [23] для перегретого пара найдем показатель адиабаты рабочего пара kр=1,3.
3.4.4 Газовая постоянная для водяного пара R=463 Дж/кг (таблица 1-2 [23]).
3.4.5 Определим величину относительного давления Прн
3.4.6 Определим по таблице приложения 4 [23] газодинамические функции рабочего пара с учётом найденной величины Прн
3.4.6.1 Приведённая изоинтропная скорость lрн=2,41.
3.4.6.2 Относительная плотность eрн=0,02288.
3.4.6.3 Приведённая массовая скорость qрн=0,0831.
 |
3.4.7 Определяем отношение uc/uр и uн/uр
где uр=0,06997 м3/кг, uн=5,0479 м3/кг, uс=1,735 м3/кг – удельный объём соответственно рабочего пара, инжектируемого пара и смеси.
3.4.8 Определим оптимальное отношение сечения f3 к критическому сечению сопла fр* по формуле (4-20) [23]
3.4.8.1 Вычислим параметр а
 |
где j1=0,95 и j2=0,975 – коэффициенты скорости газоструйного эжектора (стр. 151 [23]).
3.4.8.2 Вычислим параметр b
где j3=0,9 и j4=0,925 - коэффициенты скорости газоструйного эжектора (стр. 151 [17]).
3.4.8.3 Параметр с
3.4.8.4 Тогда отношение (f3/fр*)опт
3.4.9 Вычислим давление смешанного потока в выходном сечении камеры смешения Р3
 |
3.4.9.1 По формуле (4-39) определим перепад давлений инжектируемого потока на входном участке камеры смешения DРк/Рн
где eр*=0,628 и Пр*=0,55 – критическое значение относительной плотности и критическое относительное давление при заданном показателе адиабаты рабочего потока.
3.4.9.2 По формуле (4-43) определим отношение перепада давлений смешанного потока в диффузоре и перепада давлений инжектируемого потока на входном участке камеры смешения DРд/DРк
3.4.9.3 Отношение DРд/Рн
3.4.9.4 Отношение давления смешанного потока к давлению эжектируемого пара по формуле на странице 161 [17]
3.4.9.4 Тогда давление смешанного потока в выходном сечении камеры смешения Р3
Р3=Рн´3,6=3,6´31161=112180 Па=112,18кПа.
3.4.10 Рассчитываем характеристику выбранного эжектора
3.4.10.1 Предварительно находим отношение fр1/f3
 |
3.4.10.2 Отношение fр*2/f3´fн2
3.4.11 Произведём расчёт основных размеров эжектора
3.4.11.1 По формуле (1-20) найдём критическую скорость рабочего потока ар*
где Тр=648 К – абсолютная температура рабочего пара.
3.4.11.2 Критическое сечение рабочего сопла по формуле (2-42) fр*
3.4.11.3 Критический диаметр dр*
3.4.11.4 Выходное сечение сопла fр1
3.4.11.5 Выходной диаметр сопла d1
3.4.11.6 Площадь сечения камеры смешения f3
3.4.11.7 Диаметр камеры смешения d3
3.4.11.8 Длина свободной струи по формуле (2-55) lс1
где а=0,08 – опытная константа для упругих сред (стр.50 [23]).
3.4.11.9 Диаметр свободной струи d4 на расстоянии lс1 от выходного сечения сопла по формуле (2-56)
d4=1,55´d1´(1+u)=1,55´41´10-3´(1+9)=0,636 м=636мм.
3.4.11.10 Так как d4=363 мм>d3=254 мм, то входной участок камеры смешения выполняется в виде конического перехода, на котором диаметр изменяется от 363 мм до 254 мм.
3.4.11.11 При угле раствора 900 длина входного участка камеры смешения lс2
lс2=d4-d3=(363-254)´10-3=0,109 м=109 мм.
3.4.11.12 Расстояние от выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры смешения lc
lc=lс1+lс2=1,091+0,109=1,2 м=1200 мм.
3.4.11.13 Длина цилиндрической камеры смешения по формуле (2-60) lk
lk=6´d3=6´0,254=1,524 м.
3.4.11.14 Выходное сечение диффузора fс определяется по формуле (2-62)
3.4.11.15 Диаметр выходного сечения dс принимаем Dс=1,400 мм.
3.4.11.16 Определим длину диффузора lд исходя из угла раствора 8-100 по формуле (2-61)
Lд=5´(dс–d3)=5´(1,400-0,254)=7,00 м.
3.4.12 Диаметр трубопровода рабочего пара Dр определим исходя из рекомендуемой скорости движения wр=50 м/с принимаем Dр=100 мм.
0 комментариев