Фаза отключения
Проектирование кинематической схемы выключателя с приводом
Динамический анализ механизма
Построение фазовой траектории контактных стержней в фазе отключения
Определение времени отключения
Приведение сил статического сопротивления к штоку двигателя
Выбор силовой характеристики двигателя
Навигация
Построение фазовой траектории контактных стержней в фазе отключения
Проектирование масляного выключателя
28025
знаков
9
таблиц
4
изображения
5.3 Построение фазовой траектории контактных стержней в фазе отключения
В этом разделе строится зависимость скорости контактных стержней V от их перемещения S (рис. 5.1) на участке АВ от момента разрыва контактов до момента встречи коромысла со штоком демпфера. Для этогоразбиваем ход контактов на участке АВ на n=10 частей и вычисляем скорости контактов в конце каждого из участков.
Координата точки А:
(мм). (5.16)
Координата точки В:
(мм). (5.17)
Длина участка АВ:
(мм). (5.18)
Длина участка разбиения:
(мм). (5.19)
На основании теоремы об изменении кинетической энергии получаем:
, (5.20) где Vi – скорость контактов (м/с) на участке Si; здесь Si, м определяется по формуле:
.
Подставляем численные значения в (5.20):
.
Результаты расчета сводим в таблицу 5.1. Для построения графика фазовой траектории контактных стержней, согласно заданию зададим скорость стержней в конце хода демпфера Vc=0.3 м/с, также примем перемещение контактных стержней соответствующее ходу демпфера равным hд=hk=56 мм.
Таблица 5.1. Зависимость скорости контактных стержней V от их перемещения S.
| i | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
| Si, м | 0.056 | 0.075 | 0.094 | 0.113 | 0.132 | 0.151 | 0.169 | 0.188 | 0.207 | 0.224 | ||
| Vi, м/с | 3.4 | 3.533 | 3.651 | 3.756 | 3.848 | 3.93 | 3.997 | 4.058 | 4.109 | 4.151 | ||
Полученная зависимость V(S) вплоть до точки В является возрастающей, а скорость контактных стержней в точке В не превышает значения Vmax:
V(SB)=4.151 (м/с);
Vmax=1.7*Vp=1.7*3.4=5.780 (м/с).
Выполнение этих двух условий означает, что величины Сот и λо0 были найдены верно, и расчет по формуле (5.20) проделан верно.
Похожие работы
... BК £ Iтерм2 ×tтерм Выбор разъединителей. Разъединители используют для включения и отключения обесточенных участков электрической цепи под напряжением. Выбор разъединителей производится по тем же параметрам что и выключатели, кроме условия по отключающей способности. [3] В соответствии с перечисленными условиями (1.1 - 1.5) выбираем на стороне 10 кВ разъединитель РЛНД - 10/200 ...
... ОПН. ОПН устанавливается вместо РВ на опорах ВЛ в местах с ослабленной изоляцией, в начале и конце защищенного подхода перед подстанцией на опорах вокруг пересечений ВЛ, на длинных переходах ВЛ и т.д. На первый взгляд применение ОПН представляется простым и эффективным решением задачи по ограничению перенапряжений. Исключение из ограничителя коммутирующих искровых промежутков повышает надежность ...
... либо полным, активным или реактивным током. Расчет нагрузок городской сети включает определение нагрузок отдельных потребителей (жилих домов, общественных зданий, коммунально-бытовых предприятий и т.д.) и элементов системы электроснабжения (распределительных линий, ТП, РП, центров питания и т.д.) Расчётную нагрузку грепповых сетей освещения общедомовых помещений жилых зданий (лестничных клеток, ...
... аварийного режима к.з. 1.2 Структурная схема тяговой подстанции Долбина В данном дипломном проекте предлагается рассмотреть модернизацию тяговой промежуточной подстанции с питающим напряжением 110 кВ. В Белгородской дистанции электроснабжения имеется 9 тяговых подстанций постоянного тока, 8 из которых питаются от ЛЭП-110 кВ, в том числе и тяговая подстанция «Долбина». Тяговая подстанция ...
0 комментариев