4.2. Динамический расчет двигателя

4.2.1 Силы давления газов

Индикаторную диаграмму полученную в тепловом расчете, развертываем по углу поворота кривошипа по методу Брикса.

Определяем поправку Брикса:

Δ=R×l/(2×MS),мм , (94)

где MS- масштаб хода поршня на индикаторной диаграмме, мм в мм.

Δ=46×0,269/2×1=5,78мм.


Определяем масштабы развернутой диаграммы: соответственно давлений и удельных сил, полных сил, угла поворота кривошипа:

Mр =0,05 МПа в мм ;

Mр=МР×Fп , Н в мм ;

Mр=0,05× 0,00785×106=392,5 Н в мм;

Мj=3° в мм;

Мj¢=4×p/OB , рад в мм ;

Мj¢=4×p/240=0,0523 рад в мм.

По развернутой диаграмме определяем значения избыточного давления над поршнем Dрг=pг - p0 и заносим в графу 2, табл.6. динамического расчёта, в таблице даны значения углов поворота коленчатого вала φ через каждые 300 , а так же при φ=3750.

По Δрг определяем значения Рг и заносим в графу 3, табл.6.

 (95)

4.2.2 Приведение масс частей КШМ

По табл. 22 [1] с учетом диаметра цилиндра, отношения S/D, рядного расположения цилиндров производим расчеты:

Определяем массу поршневой группы:

mп= m¢п×Fп , кг ; (96)

Для поршня из алюминиевого сплава принято m¢п=150 кг/м2

mп =150×0,00785=1,18 кг.


Определяем массу шатуна:

mш= m¢ш×Fп , кг ; (97)

Для стального кованного шатуна принимаем m¢ш=200 кг/м2

mш =200×0,00785= 1,57 кг.

Определяем массу неуравновешенных частей одного колена без противовесов:

mк = m¢к×Fп , кг ; (98)

Для литого чугунного вала принято m¢к=200 кг/м2.

mк =200×0,00785=1,57 кг.

Определяем массу шатуна, сосредоточенную на оси поршневого пальца:

mш.п=0,275×mш , кг ; (99)

mш.п =0,275×1,57 = 0,432 кг.

Определяем массу шатуна, сосредоточенную на оси кривошипа:

mш.к= 0,725×mш , кг ; (100)

mш.к =0,725×1,57 = 1,138 кг.


Определяем массы, совершающие возвратно-поступательное движение:

mj= mп+ mш.п , кг ; (101)

mj= 1,18+0,432=1,612 кг.

Определяем массы, совершающие вращательное движение:

mr= mк+ mш.к , кг ; (102)

mr =1,57+1,138= 2,708 кг.

4.2.3 Удельные и полные силы инерции

Из табл см из киниматики 8 переносим значение j в графу 4, табл 6 и определяем значения силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс (графа 5).

Pj = -j × mj / Fп ; Н. (103)

Определяем центробежную силу инерции вращающихся масс:

КR = -mr × R × w2, Н ; (104)

КR = -2,708 × 0,043 × 3462 = -13940 Н.

Определяем центробежную силу инерции вращающихся масс шатуна:

КR.ш = -mш.к × R × w2, Н ; (105)

КR.ш = -1,138 × 0,043 × 3462 = -5858 Н.


Определяем центробежную силу инерции вращающихся масс кривошипа:

КR.к = -mк × R × w2 , Н (106)

КR.к = -1,57 × 0,043 × 3462 = -8082 Н.

Таблица 6.- Результаты расчёта сил давления газов, а так же полных сил инерции

φ0

Δрг, МПа

Рг, Н

j, м/с2

Рj, Н

0 +0,018 141,3 +6532 -10530
30 -0,011 -86,4 +5150 -8302
60 -0,011 -86,4 +1881 -3032
90 -0,011 -86,4 -1385 +2233
120 -0,011 -86,4 -3266 +5265
150 -0,011 -86,4 -3766 +6071
180 -0,011 -86,4 -3763 +6066
210 -0,011 -86,4 -3766 +6071
240 0 0 -3266 +5265
270 +0,050 +392,5 -1385 +2233
300 +0,230 +1805,5 +1881 -3032
330 +0,800 +6280 +5150 -8302
360 +2,200 +17270 +6532 -10530
375 +6,330 +49690,5 +6172 -9949
390 +3,750 +29437,5 +5150 -8302
420 +1,500 +11775 +1881 -3032
450 +0,700 +5495 -1385 +2233
480 +0,500 +3925 -3266 +5265
510 +0,325 +2551,3 -3766 +6071
540 +0,175 +1373,8 -3763 +6066
570 +0,050 +392,5 -3766 +6071
600 +0,018 +141,3 -3266 +5265
630 +0,018 +141,3 -1385 +2233
660 +0,018 +141,3 +1881 -3032
690 +0,018 +141,3 +5150 -8302
720 +0,018 +141,3 +6532 -10530


Информация о работе «Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания»
Раздел: Транспорт
Количество знаков с пробелами: 55241
Количество таблиц: 10
Количество изображений: 2

Похожие работы

Скачать
25488
6
2

... и точки расширения соединяем плавными кривыми. После этого достраиваем процессы газообмена. Полученная индикаторная диаграмма двигателя внутреннего сгорания дизеля MAN изображена на рисунке 14.1. Рисунок 14.1 - Индикаторная диаграмма ДВС MAN. Выводы Результаты расчетов и общепринятые границы изменения расчетных параметров сводим в таблицу. Таблица - Результаты расчетов. НАЗВАНИЕ ...

Скачать
25144
7
0

... 137.1 31.2 217.5 1590 634.3 105.6 29.7 360 1060 582.0 64.60 27.9 630 530 482.5 26.78 25,63 957.1 4. Заключение Первый раздел курсового проекта “Тепловой и динамический расчет двигателя” выполнен в соответствии с заданием на основе методической и учебной технической литературы. Рассчитанные показатели рабочего цикла, работы, размеров, кинематики и динамики проектируемого ...

Скачать
16265
11
0

... (кг.град.) – удельная газовая постоянная для воздуха. (1) Потери давления на впуске. При учете качественной обработки внутренних поверхностей впускных систем для карбюраторного двигателя можно принять β2 + ξВП = 2,8 и  ωВП = 95 м/с. β – коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении ...

Скачать
17509
1
2

... из уравнения: (24) где  – коэффициент выделения тепла; – низшая теплотворная топлива принимаем  = 42,8 МДж/м3. Отсюда: 1.3.13 Давление конца сгорания Давление конца сгорания в двигателе с воспламенением от сжатия определяется: (25) 1.3.14 Степень предварительного расширения Степень предварительного расширения для двигателя с воспламенением от сжатия определяется по ...

0 комментариев


Наверх