Навигация
5.1 Воздушный зазор
Расчетная площадь поперечного сечения воздушного зазора (11.60)
Sб=α'τ(ℓ'1+2б)=0,66∙271,2 (300+2∙2)=54414 мм2.
Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре (11.61)
Вб=Ф∙106/Sб=38,3∙103/54414=0,7 Тл.
Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного зазора, вследствие зубчатого строения статора (9.116)
кб1=
.
Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного зазора, вследствие зубчатого строения ротора (9.117)
кб2=1+
.
Общий коэффициент воздушного зазора (9.120)
кб=кб1∙кб2=1,187∙1,027=1,219.
МДС для воздушного зазора (9.121)
Fб=0,8бкбВб∙103=0,8∙2∙1,219∙0,7∙103=1365 А.
5.2 Зубцы статора
Зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (9.122)
t1(1/3)=π(D1+(2/3) hп1)/z1=3,14 (518,2+(2/3)∙30,2)/72=21,7 мм.
Ширина зубца (9.126)
bз1(1/3)=t1(1/3)-bп1=21,7–14,3=7,4 мм.
Расчетная площадь поперечного сечения зубцов статора (11.64)
Sз1(1/3)=
мм2.
Магнитная индукция в зубце статора (11.65)
Вз1(1/3)=Ф∙106/Sз1(1/3)=38,3∙103/(30,89∙103)=1,24 Тл.
Напряженность магнитного поля (приложение 9)
Нз1=14,01 А/см.
Средняя длина пути магнитного потока (9.124)
Lз1=hп1=30,2 мм.
МДС для зубцов (9.125)
Fз1=0,1Нз1Lз1=0,1∙14,01∙30,2=42 А.
5.3 Спинка статора
Расчетная площадь поперечного сечения спинки статора (11.66)
Sc1=hc1ℓc1kc=40,7∙300∙0,9=11600 мм2.
Расчетная магнитная индукция (11.67)
Вс1=Ф∙106/(2Sc1)= 38,3∙103/(2∙11600)=1,65 Тл.
Напряженность магнитного поля (приложение (12)
Нс1=17,2 А/см.
Средняя длина пути магнитного потока (9.166)
Lс1=π(Dн1-hс1)/4 р=3,14 (660–40,7)/(4∙3)=162 мм.
МДС для спинки статора (11.68)
Fс1=0,1∙Нс1Lс1=0,1∙17,2∙162=279 А.
5.4 Зубцы полюсного наконечника
Магнитная индукция в зубцах полюсного наконечника (11.69)
Вз2=
Тл.
Напряженность магнитного поля в зубцах полюсного наконечника.
Нз2=9,53 А/см.
Средняя длина пути магнитного потока в зубцах полюсного наконечника (11.70)
Lз2=hш2+dп2=3+6,1=9,1
МДС для зубцов полюсного наконечника (11.71)
Fз2=0,1Hз2Lз2=0,1∙9,53∙9,1=9 А.
5.5 Полюсы
Величина выступа полюсного наконечника (11.72)
b''п=0,5 (b'н.п – bп)=0,5 (185–98,4)=43,3 мм.
Высота широких полюсных наконечников (11.83)
hн=(2hн.п+h'н.п)/3=(2∙33+15)/3=27 мм.
Расстояние между боковыми поверхностями смежных полюсных наконечников (11.84)
ан.п=[π(D1-2б''-h'н.п)/2 р] – b'н.п=[3,14 (518,2–2∙2,7–15)/(2∙3)] – 185=75,5 мм.
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния (11.85)
.
Длина пути магнитного потока (11.87)
Lп=h'п+0,5hн.п – Lз2=112+0,5∙33 – 9,1=119,4 мм.
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния по сердечникам полюсов (11.88)
.
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния по торцам полюсов (11.89)
λп.в=37bп/ℓп=37∙98,4/310=11,74.
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния полюсов (11.90)
λп=λн.п+λп.с+λп.в=57,39+79,4+11,74=148,53.
МДС для статора и воздушного зазора (11.91)
Fбзс=Fб+Fз1+Fс1=1365+42+279=1686 А.
Магнитный поток рассеяния полюсов (11.92)
Фσ=4λпℓн.пFбзс∙10-11=4∙148,53∙1686∙310∙10-11=3,1∙10-3 Вб.
Коэффициент рассеяния магнитного потока (11.93)
σ=1+Фσ/Ф=1+3,1∙10-3 /38,3∙10-3 =1,08.
Расчетная площадь поперечного сечения сердечника полюса (11.94)
Sп=ксℓпbп=0,98∙310∙98,4=29,89∙103 мм2.
Магнитный поток в сердечнике полюса (11.95)
Фп=Ф+Фσ=(38,3+3,1) 10-3 =41,4∙10-3 Вб.
Магнитная индукция в сердечнике полюса (11.96)
Вп=Фп/(Sп∙10-6)= 41,4∙10-3/(29,89∙103∙10-6)=1,39 Вб.
Напряженность магнитного поля в сердечнике полюса.
Нп=20,3 А/см.
Длина пути магнитного потока в полюсе (11.87)
Lп=h'п+0,5hн.п – Lз2=112+0,5∙33 – 9,1=119,4 мм.
МДС для полюса (11.104)
Fп=0,1∙Lп∙Нп=0,1∙119,4∙20,3=242 А.
Похожие работы
... ООС. Расчётная часть Генератор колебаний прямоугольной формы с регулируемой частотой следования. Частота следования определяется аналоговым сигналом. 1. Выбираем ОУ. Т.к. мы имеем маломощный генератор, то Umax вых ОУ = ±10-12 В, а т.к. сигнал меняется в пределах 3-х порядков по частоте, то Umin вых ОУ = ±10-12 В, следовательно eсм < 10 мВ Желательно, чтобы скорость нарастания импульса ...
... концу горизонтального участка тормозной характеристики, поскольку в этом случае на реле отсутствует эффект торможения. Однако на блоках генератор-трансформатор, не имеющих устройства регулирования напряжения под нагрузкой, условие отстройки минимального тока срабатывания защиты от тока небаланса в указанных режимах не проверяется, так как автоматически выполняется при выборе тока срабатывания ...
... защиты обратной последовательности ток срабатывания защиты для реле РТФ-6М составляет: (2.116) где: - номинальный ток генератора. Далее проводятся согласования по чувствительности защиты на блоках с заземлённой нейтралью с защитами. При работе защиты напряжения нулевой последовательности на пределе чувствительности ток нулевой последовательности в трансформаторе любого параллельного блока: ...
... на режим работы системы электроснабжения в целом. Поэтому при проектировании и эксплуатации электроэнергетических установок потребителями вопросам режимов работы узлов нагрузок, как и вопросам устойчивости электрических систем, должно уделяться большое внимание. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Расчётная схема сети представлена на рисунке 1. Исходные данные сети представлены в таблице 1. Таблица 1 ...
0 комментариев