Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

9. Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

9.1 Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

Коэффициент продольной реакции якоря (таблица 11.4)

=0,86

Коэффициент насыщения при Е=0,5

к_нас(0,5)=.

МДС для воздушного зазора

F_б(1)=1365 А.

Индуктивное сопротивление продольной реакции якоря (11.162)

х_ad*= о.е.

Коэффициент поперечного реакции якоря (таблица 11.4)

к_aq=0,4.

Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря (11.163)

х_aq*=о.е.

Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси (11.164)

х_d*=х_ad*+х_σ*=2,46+0,0558=2,516 о.е.

Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси (11.165)

х_q*=х_aq*+х_σ*=1,27+0,0558=1,326 о.е.

9.2 Сопротивление обмотки возбуждения

Активное сопротивление обмотки возбуждения, приведенное к обмотке статора (11.166)

 о.е.

Коэффициент магнитной проводимости потоков рассеяния обмотки возбуждения (11.167)

λ_пΣ=λ_н.п+0,65λ_пс+0,38λ_п.в=57,39+0,65∙79,4+0,38∙11,74=113,5.

Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения (11.168)

х_п*=1,27к_adх_ad*(1+о.е.

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения (11.169)

х_пσ*=х_п* – х_ad*=2,85–2,46=0,39 о.е.

9.3 Сопротивления пусковой обмотки

Относительное зубцовое деление демпферной обмотки (11.170)

t_2*=πt₂/τ=3,14∙19,3/271,2=0,223 о.е.

Коэффициент распределения демпферной обмотки (11.171)

к_р2=.

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния по зубцам полюсного наконечника (11.172)

λ_дз=t₂/(g_dб)=22,6/(16,5∙2)=0,585.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния полюсов (11.173)

λ_dп=(0,785-.

Коэффициенты (рисунок 11.23)

С_d=1;

C_q=3,25.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния лобовых частей демпферной обмотки по продольной оси (11.174)

λ_длd=0.019τC_d/N₂=0,019∙271,2∙1/10=0,515.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния лобовых частей демпферной обмотки по поперечной оси (11.175)

λ_длq=0., 019τC_q/N₂=0,019∙271,2∙3,25/10=1,675.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния демпферной обмотки по продольной оси (11.176)

λ_дd=.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния демпферной обмотки по поперечной оси (11.177)

λ_дq=.

Индуктивной сопротивление полной демпферной обмотки по продольной оси (11.178)

х_дd*=о.е.

Индуктивной сопротивление полной демпферной обмотки по поперечной оси (11.179)

х_дq*=о.е.

Активное сопротивление стержней демпферной обмотки по продольной оси (11.181)

r_cd*=о.е.;

где μ₀=4π∙10^-7 Гн/м – магнитная проницаемость воздуха.

Активное сопротивление стержней демпферной обмотки по поперечной оси (11.182)

r_cq*=0,75r_cd*=0,1 о.е.

Активное сопротивление короткозамыкающих колец демпферной обмотки по продольной оси (11.183)

r_kd*=  о.е.

Активное сопротивление короткозамыкающих колец демпферной обмотки по поперечной оси (11.184)

r_kq*=1,5r_kd*=0,068 о.е.

Активное сопротивление полной демпферной обмотки по продольной оси (11.185)

r_дd*=r_cd*+r_kd*=0,133+0,068=0,178 о.е.

Активное сопротивление полной демпферной обмотки по поперечной оси (11.186)

r_дq*=r_cq*+r_kq*=0,1+0,068=0,168 о.е.

Похожие работы

Универсальный генератор

Скачать

15303

6

1

... ООС. Расчётная часть Генератор колебаний прямоугольной формы с регулируемой частотой следования. Частота следования определяется аналоговым сигналом. 1.  Выбираем ОУ. Т.к. мы имеем маломощный генератор, то Umax вых ОУ = ±10-12 В, а т.к. сигнал меняется в пределах 3-х порядков по частоте, то Umin вых ОУ = ±10-12 В, следовательно eсм < 10 мВ Желательно, чтобы скорость нарастания импульса ...

Разработка системы релейной защиты блока генератор-трансформатор электрической станции и анализ ее технического обслуживания

Скачать

70732

0

0

... концу горизонтального участка тормозной характеристики, поскольку в этом случае на реле отсутствует эффект торможения. Однако на блоках генератор-трансформатор, не имеющих устройства регулирования напряжения под нагрузкой, условие отстройки минимального тока срабатывания защиты от тока небаланса в указанных режимах не проверяется, так как автоматически выполняется при выборе тока срабатывания ...

Выбор состава релейной защиты блока генератор-трансформатов электростанции, обеспечивающего его защищённость

Скачать

59842

0

0

... защиты обратной последовательности ток срабатывания защиты для реле РТФ-6М составляет: (2.116) где:  - номинальный ток генератора. Далее проводятся согласования по чувствительности защиты на блоках с заземлённой нейтралью с защитами. При работе защиты напряжения нулевой последовательности на пределе чувствительности ток нулевой последовательности в трансформаторе любого параллельного блока: ...

Расчёт устойчивости электрических систем

Скачать

13085

11

33

... на режим работы системы электроснабжения в целом. Поэтому при проектировании и эксплуатации электроэнергетических установок потребителями вопросам режимов работы узлов нагрузок, как и вопросам устойчивости электрических систем, должно уделяться большое внимание. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Расчётная схема сети представлена на рисунке 1. Исходные данные сети представлены в таблице 1. Таблица 1 ...