Навигация
5.6 Спинка ротора
Расчетная площадь поперечного сечения спинки ротора (11.105)
Sс2=ℓ2h'с2кс=310∙112∙0,98=34025,6 мм2.
Среднее значение индукции в спинке ротора (11.106)
Вc2=σФ∙106/(2Sс2)=1,08∙38,3∙10-3∙106/(2∙34025,6)=0,61 Тл.
Напряженность магнитного поля в спинке ротора (приложение 21)
Нc2=4,97 А/см.
Средняя длина пути магнитного потока в спинке ротора (11.107)
Lс2=[π(D2+2hc2)/(4p)]+0,5h'с2=[3,14 (140+2∙42)/(4∙3)+0,5∙112=115 мм.
МДС для спинки ротора (9.170)
Fc2=0.1∙Lc2∙Hc2=0,1∙115∙4,97=57 А.
5.7 Воздушный зазор в стыке полюса
Зазор в стыке (11.108)
бп2=2ℓп∙10-4+0,1=2∙310∙10-4+0,1=0,162 мм.
МДС для зазора в стыке между сердечником полюса и полюсным наконечником (11.109)
Fп2=0,8бп2Вп∙103=0,8∙0,162∙1,39∙103=180 А.
Суммарная МДС для полюса и спинки ротора (11.170)
Fпс=Fп+Fс2+Fп2+Fз2=242+57+180+9=488 А.
5.8 Общие параметры магнитной цепи
Суммарная МДС магнитной цепи (11.111)
FΣ(1)= Fбзс+Fпс=1686+488=2174 А.
Коэффициент насыщения (11.112)
кнас=FΣ/(Fб+Fп2)=2174/(1365+180)=1,4.
6. Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима
Активное сопротивление обмотки фазы (9.178)
r1=
Ом.
Активное сопротивление в относительных единицах (9.179)
r1*=r1I1/U1=0,01∙360,8∙
/400=0,0216 о.е.
Проверка правильности определения r1* (9.180)
r1*=
о.е.
Активное сопротивление демпферной обмотки (9.178)
rд= 
Ом.
Размеры паза
bп1=14,3 мм; hш1=1 мм; hк1=3 мм; h2=1,9 мм; hп1=30,2 мм; h3=h4=1 мм;
h1= hп1 – h4 – h2 – hк1 – hш1 =30,2–1–1,9–3–1=23,3 мм.
Коэффициенты, учитывающие укорочение шага (9.181, 9.182)
кβ1=0,4+0,6β1=0,4+0,6∙0,833=0,9;
к'β1=0,2+0,8β1=0,2+0,8∙0,833=0,87.
Коэффициент проводимости рассеяния (9.187)
λп1=
Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния (11.118)
λд1=
.
Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки (9.191)
λл1=0,34
.
Коэффициент зубцовой зоны статора (11.120)
квб=
.
Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проницаемость рассеяния между коронками зубцов (§ 11.7)
кк=0,04.
Коэффициент проводимости рассеяния между коронками зубцов (11.119)
.
Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния обмотки статора (11.121)
λ1=λп1+λл1+λд1+λк=0,9681+0,4956+1,12+0,175=2,7587.
Индуктивное сопротивление обмотки статора (9.193)
хσ=1,58f1∙ℓ1w21∙λ1/(pq1∙108)=1,58∙50∙300∙322∙2,7578/(3∙4∙108)=0,0558 Ом.
Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора (9.194)
хσ*=х1∙I1/U1=0,0558∙360,8∙/400=0,09 о.е.
Проверка правильности определения х1*(9.195)
хσ*=
о.е.
Похожие работы
... ООС. Расчётная часть Генератор колебаний прямоугольной формы с регулируемой частотой следования. Частота следования определяется аналоговым сигналом. 1. Выбираем ОУ. Т.к. мы имеем маломощный генератор, то Umax вых ОУ = ±10-12 В, а т.к. сигнал меняется в пределах 3-х порядков по частоте, то Umin вых ОУ = ±10-12 В, следовательно eсм < 10 мВ Желательно, чтобы скорость нарастания импульса ...
... концу горизонтального участка тормозной характеристики, поскольку в этом случае на реле отсутствует эффект торможения. Однако на блоках генератор-трансформатор, не имеющих устройства регулирования напряжения под нагрузкой, условие отстройки минимального тока срабатывания защиты от тока небаланса в указанных режимах не проверяется, так как автоматически выполняется при выборе тока срабатывания ...
... защиты обратной последовательности ток срабатывания защиты для реле РТФ-6М составляет: (2.116) где: - номинальный ток генератора. Далее проводятся согласования по чувствительности защиты на блоках с заземлённой нейтралью с защитами. При работе защиты напряжения нулевой последовательности на пределе чувствительности ток нулевой последовательности в трансформаторе любого параллельного блока: ...
... на режим работы системы электроснабжения в целом. Поэтому при проектировании и эксплуатации электроэнергетических установок потребителями вопросам режимов работы узлов нагрузок, как и вопросам устойчивости электрических систем, должно уделяться большое внимание. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Расчётная схема сети представлена на рисунке 1. Исходные данные сети представлены в таблице 1. Таблица 1 ...
0 комментариев