Тепловой и вентиляционный расчеты

12. Тепловой и вентиляционный расчеты

12.1 Тепловой расчет

Потери в основной и дополнительной обмотках статора (11.247)

Р'_м1=m₁m'[I'²r₁+(I_пн/) r_d]=

=3ּ1,48 [360,8²∙0,0138+(61,4/)²∙0,0039)=7998 Вт;

где m'_т=1,48 – коэффициент для класса нагревостойкости изоляции В (§ 5.1).

Потери на возбуждение синхронной машины при питании от дополнительной обмотки статора

P _П= I_пн²ּ r _П+2 I_пн=61,4²ּ0,733+2∙61,4=4213 Вт

Условная внутренняя поверхность охлаждения активной части статора (9.379)

S_n1=πD₁ℓ₁=πּ518,2ּ300=4,88∙10⁵ мм².

Условный периметр поперечного сечения (9.381)

П₁=2 (h_n1+b_п1)=2 (30,2+14,3)=89 мм.

Условная поверхность охлаждения пазов (9.382)

S_и.п1=z₁П₁ℓ₁=72ּ89ּ300=19,22∙10⁵ мм².

Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки (9.383)

S_л1=4πD₁ℓ₁=4ּπּ518,2ּ135,8=8,84∙10⁵ мм².

Условная поверхность охлаждения двигателей с охлаждающими ребрами на станине (9.384)

S_маш=πD_н1(ℓ₁+2ℓ_В1)=πּ660 (300+2ּ135,8)=11,85∙10⁵ мм².

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной части статора (9.386)

р_п1= Вт/мм²,

где к=0,76 – коэффициент (таблица 9.25).

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения пазов (9.387)

р_и.п1= Вт.

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки (9.388)

р_л1= Вт.

Окружная скорость ротора (9.389)

v₂= м/с.

Превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины (9.390)

Δt_п1=46,5°С,

где α₁=17,5ּ10^-5 Вт/мм²ּград – коэффициент теплоотдачи поверхности статора.

Односторонняя толщина изоляции в пазу статора (§ 9.13)

b_и1=(b_п1-N_шb)/2=(14,3–1∙2,8)/2=4,35 мм.

Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов (9.392)

Δt_и.п1=°С.

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.393)

Δt_л1=р_л1/α₁=5,12∙10^-3/17,5ּ10^-5=29°С.

Перепад температуры в изоляции лобовых частей катушек из круглых проводов (9.395)

Δt_и.л1=р_л1=5,12∙10^-338,4 °С.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.396)

Δt'₁=(Δt_п1+Δt_и.п1)+(Δt_л1+Δt_и.п1) =(46,5+49,2)+(29+38,4)°С.

Потери в двигателе, передаваемые воздуху внутри машины (9.397)

Р'_Σ=к(Р'_м1+Р_сΣ)+Р'_м1+Р'_м2+Р_мхΣ+Р_д=0,76 (7998Вт.

Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха (9.399)

Δt_в=°С.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха (9.400)

Δt₁=Δt'₁+Δt_в=79,7+10,4=90,1°С.

Похожие работы

Универсальный генератор

Скачать

15303

6

1

... ООС. Расчётная часть Генератор колебаний прямоугольной формы с регулируемой частотой следования. Частота следования определяется аналоговым сигналом. 1.  Выбираем ОУ. Т.к. мы имеем маломощный генератор, то Umax вых ОУ = ±10-12 В, а т.к. сигнал меняется в пределах 3-х порядков по частоте, то Umin вых ОУ = ±10-12 В, следовательно eсм < 10 мВ Желательно, чтобы скорость нарастания импульса ...

Разработка системы релейной защиты блока генератор-трансформатор электрической станции и анализ ее технического обслуживания

Скачать

70732

0

0

... концу горизонтального участка тормозной характеристики, поскольку в этом случае на реле отсутствует эффект торможения. Однако на блоках генератор-трансформатор, не имеющих устройства регулирования напряжения под нагрузкой, условие отстройки минимального тока срабатывания защиты от тока небаланса в указанных режимах не проверяется, так как автоматически выполняется при выборе тока срабатывания ...

Выбор состава релейной защиты блока генератор-трансформатов электростанции, обеспечивающего его защищённость

Скачать

59842

0

0

... защиты обратной последовательности ток срабатывания защиты для реле РТФ-6М составляет: (2.116) где:  - номинальный ток генератора. Далее проводятся согласования по чувствительности защиты на блоках с заземлённой нейтралью с защитами. При работе защиты напряжения нулевой последовательности на пределе чувствительности ток нулевой последовательности в трансформаторе любого параллельного блока: ...

Расчёт устойчивости электрических систем

Скачать

13085

11

33

... на режим работы системы электроснабжения в целом. Поэтому при проектировании и эксплуатации электроэнергетических установок потребителями вопросам режимов работы узлов нагрузок, как и вопросам устойчивости электрических систем, должно уделяться большое внимание. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Расчётная схема сети представлена на рисунке 1. Исходные данные сети представлены в таблице 1. Таблица 1 ...