Выбор типа колонн, размеры цеха по вертикали, проверка приближения габаритов мостового крана
Назначение длины температурного блока, привязка колонн торцевых рам блока в продольном направлении
Постоянная нагрузка от собственного веса стены
Определение коэффициента продольного изгиба и подбор сечения арматуры надкрановой части колонны
Проверка надкрановой части колонны на устойчивость из плоскости поперечной рамы
Определение коэффициента продольного изгиба и подбор сечения арматуры подкрановой части колонны
Проверка подкрановой части колонны на устойчивость из плоскости поперечной рамы
РАСЧЕТ БЕЗРАСКОСНОЙ ФЕРМЫ
Расчет верхнего пояса
Определение сечения арматуры
Расчет по образованию трещин
Расчет стоек
Расчет опорного узла
Назначение размеров подошвы фундамента
Определение максимальных краевых напряжений на грунт от расчетных нагрузок
Расчет подколонника
Навигация
Определение сечения арматуры
Проектирование железобетонного промышленного здания
58659
знаков
11
таблиц
31
изображение
5.4.1. Определение сечения арматуры
Армирование симметричное AS = A’S
Эксцентриситет силы N (рис. 5.3):
м;
Так как е0 < 
0,06 м, то сила N находится между арматурами и это случай “малых” эксцентриситетов, расчет ведется по формулам:
Ne ≤ A’SRS(h0-a’) [3, (61)]
Ne’ ≤ ASRS(h0-a’) [3, (62)]
При симметричном армировании получим:
е0 = 
0.018м;
е’ = 
0.102м.
Выбираем большее значение и получим:
10.6·10-4м2
где γS6 = η =1.2 для арматуры класса A-IV [3, п.3.13].
Принимаем 3Æ22 AS = A’S = 11,4м2 [1, прил.3].
Суммарная арматура: AS + A’S = 22,8 м2.
Процент армирования сечения:
Проверка размещения стержней в сечении:
b > 3·2,2 + 2·5 + 2·2,5 = 21см.
Размещение стержней показано на рисунке 5.4.
Рис. 5.4 – Размещение продольной напрягаемой арматуры.
5.4.2. Назначение предварительного напряжения
В соответствии с [3, п. 123] должны удовлетворяться условия:
σsp + p ≤ Rs,ser; σsp - p ≥ 0.3Rs,ser; [3, (1)]
Величина р при механическом способе натяжения арматуры принимается равной p = 0.05σsp [2, п.1,23], тогда:
МПа.
Назначаем σsp = 550МПа.
5.4.3. Потери предварительного напряжения
Натяжение арматуры производится на упоры [по заданию].
Первые потери1) От релаксации напряжения при механическом способе натяжения стержневой арматуры:
σ 1 = 0.1σsp -20 = 55 – 20 = 35МПа;
2) От перепада температур для бетона В25:
σ 1 = 1.25Δt = 1.25·65 =81МПа;
3) От деформации анкеров:
16МПа;
4) От позиции 4 [3, табл.5] потерь нет (натяжение на упоры);
5) От позиции 5 [3, табл.5] потерь нет (стержневая арматура);
6) Потери от быстро натекающей ползучести 
:
Усилие в арматуре с учетом потерь (позиции 1 – 5):
P1 = [σ – (σ1+σ2+σ3)]Asp = [550 – (35+81+16,1)]22,8·10-4·103 = 953 кН;
Сжимающие напряжения в бетоне от силы Р1:
где Ared = Ab + αAS= 0.24·0.22 + 7.04·22.8·10-4 = 0.069 м2
Передаточная прочность бетона принимается по [3, п.2.6].
Для арматуры класса А-IV:
Rbp ≥ 11МПа кроме того, Rbp ≥ 0,5B = 0,5·25 =12,5МПа.
Принимаем Rbp =12,5МПа;
α=0,25+0,025Rbp =0.25+0.025·12.5 =0.563 < 0.8;
β=5.25-0.185 Rbp = 5.25 – 0.185·12.5 = 2.94 (но не более 2.5), принимаем β=2,5;
Т.к.
> α, то
117МПа
Суммируем, первые потери напряжений:
σlos1 = 35+81+16+0+0+117 = 249МПа
Усилие в арматуре с учетом первых потерь:
P1 = (σsp –σlos1 )As = (550 – 249)22.8·10-4·103= 682.3кН.
Вторые потери
7) Потери релаксации напряжений арматуры учтены в 1) пункте;
8) Потери напряжений от усадки бетона при классе бетона В25 и тепловой обработке σ8=35 МПа.
9) Ползучесть бетона:
Сжимающие напряжения в бетоне с учетом первых потерь:
МПа. Так как 
>0.75, то:
106МПа.
α = 0,85 –коэффициент принимаемый для бетона подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.
Полные потери:
σlos = σlos1 + σlos2 = 249+(35+106) = 390МПа
МПа 
МПа.
Усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь напряжений:
кН.
Похожие работы
... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры. мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...
... парусности и относительно небольшому весу легко устанавливается на железобетонной кровле и крепится двумя комплектами растяжек. Применение факельного выброса возможно не только в промышленной вентиляции, но и при вентиляции непромышленных зданий. Иначе говоря, рекомендуется вовсе отказаться от зонтов над выхлопными шахтами. В вентиляционной технике всегда оперируют со среднечасовыми величинами. ...
... 1991. - 767 с. 7. Бондаренко В.М., Римшин В.И. Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие. - М.: Высш. шк., 2006. - 504 с. 8. Тимофеев Н.А. Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания: Метод. указания к курсовой работе и практическим занятиям для студентов спец. "Строительство ж. д., путь и путевое хозяйство". - М.: МИИТ, 2004. ...
... внутренние самонесущие стены, опирающиеся на перекрытия и разделяющие пространство этажа здания на отдельные помещения. Полы. Основанием под полы в одноэтажных промышленных зданиях служит грунт, исключающий неравномерную осадку пола и обладающий достаточной прочностью. С грунта снимается растительный слой. Конструкция химически стойкого пола включает следующие элементы: бетонное основание (по ...
0 комментариев