Выбор типа колонн, размеры цеха по вертикали, проверка приближения габаритов мостового крана
Назначение длины температурного блока, привязка колонн торцевых рам блока в продольном направлении
Постоянная нагрузка от собственного веса стены
Определение коэффициента продольного изгиба и подбор сечения арматуры надкрановой части колонны
Проверка надкрановой части колонны на устойчивость из плоскости поперечной рамы
Определение коэффициента продольного изгиба и подбор сечения арматуры подкрановой части колонны
Проверка подкрановой части колонны на устойчивость из плоскости поперечной рамы
РАСЧЕТ БЕЗРАСКОСНОЙ ФЕРМЫ
Расчет верхнего пояса
Определение сечения арматуры
Расчет по образованию трещин
Расчет стоек
Расчет опорного узла
Назначение размеров подошвы фундамента
Определение максимальных краевых напряжений на грунт от расчетных нагрузок
Расчет подколонника
Навигация
Расчет опорного узла
Проектирование железобетонного промышленного здания
58659
знаков
11
таблиц
31
изображение
5.6.2. Расчет опорного узла
5.6.2.1 Расчет из условия отрыва нижнего пояса
Расчет из условия отрыва нижнего пояса по сечению АВ из-за ненадежности анкеровки преднапряженной арматуры и дополнительных стержней (рис.5.8).
Рис.5.8 - Схема разрушения опорного узла с отрывом нижнего пояса
Для того, чтобы не произошел отрыв нижнего пояса, должно удовлетворятся условие:
где 
усилие в поперечной арматуре, пересекающей трещину; 
и 
- усилия, воспринимаемые дополнительной арматурой и преднапряженной арматурой с учетом уменьшения напряжений на длине анкеровки.
Учитывая, что напряжения в арматуре на длине анкеровки снижаются от 
или 
до нуля по прямой зависимости, получаем:
и 
при 
и 
где 
- расстояния от торца фермы до пересечения рассматриваемого стержня с прямой АВ (рис. 5.5); 
,
- длины зон анкеровки преднапряженной и обычной арматуры. Для стержневой арматуры = 35d = 
см;
1) 
(анкеровка в сжатом бетоне) [2, (186)];
2) 
см; Принимаем 
см.
В соответствии с рис.5.8 расстояния до линии обрыва:
Усилия в арматуре:
кН;
кН;
кН;
кН;
Из условия отрыва требуемое усилие в поперечной арматуре узла:
кН;
Т.к. 
отрицательна, то арматура по расчёту не требуется. Конструктивно из условия свариваемости принимаем поперечную арматуру Æ8 А-III.
5.6.2.2 Расчет из условия изгиба опорного узла
Расчет из условия изгиба опорного узла по наклонному сечению АС (рис. 5.9).
Так как угол наклона сечения АС относительно АВ изменяется незначительно, усилия в продольной арматуре не меняются.
Высота сжатой зоны (рис.5.9):
м.
Рис.5.9 - Схема усилий в сечении АС при расчете на прочность на действие момента
Проверка прочности на действие изгибающего момента производится по формуле: 
,
где 
кНм;
кНм;
Условие прочности по наклонному сечению АС на действие изгибающего момента выполняется.
6. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА
Исходные данные:
Заглубление фундамента:
Нормативная глубина промерзания:
м,
где 
– коэффициент равный сумме отрицательных среднемесячных температур [6, табл.3]; d0 = 0,23 м – для суглинков.
Расчетная глубина промерзания:
м,
где kh = 0,6 – коэффициент влияния теплового режима здания. Принимаем глубину заложения 
= 1,2 м.
Усредненная плотность фундамента и грунта на обрезах 
Расчетное сопротивление грунта
Класс бетона В15; 
(
), 
[3, табл.13]; Ев =205000 МПа;
Класс арматуры A-II; Rs = 280 МПа; Rsc = 280 МПа [3, табл. 22];
Таблица 6.1 - Сочетание усилий.
| Сечение | Сочетание | N0 на- грузок | Расчетные усилия | Нормативные усилия | ||||
| M, кНм | N, кН | Q, кН | М, кНм | N, кН | Q, кН | |||
| У обреза фундамента | +М о.ф. -М о.ф. Nmin о.ф. | 2, 6, 14 2, 5, 13 0, 7, 13 | +193,97 -234,51 -205,93 | 873,12 873,12 540,73 | -26,75 35,71 41,94 | |||
| У подошвы фундамента | +М п.ф. -М п.ф. Nmin п.ф. | 2, 6, 14 2, 5, 13 0, 7, 13 | 222,06 -272,01 -249,97 | 873,12 873,12 540,73 | -26,753 35,71 41,94 | 193,10 -236,53 -217,36 | 759,23 759,23 470,20 | -23,26 31,05 36,47 |
В таблице 6.1:
кН;
кН;
кН;
Нормативные усилия получены делением расчетных на усредненный коэффициент надежности по нагрузке 
Схема загружения фундамента показана на рисунке 6.1.
Рис.6.1 - Схема загружения фундамента.
6.1 Определение размеров подошвы фундаментов
6.1.1. Выбор типа фундамента
Т.к. выполняются следующие условия, то фундамент проектируется симметричным:
;
м,
где 
м и 
м.
Похожие работы
... свариваемости назначается диаметр поперечной арматуры dsw. 2. По диаметру и количеству поперечных стержней в сечении определяется площадь поперечной арматуры. мм, Asw = n∙fsw, где n – количество каркасов в плите; fsw – площадь одного поперечного стержня. Asw = 1,01 см2, 3. По конструктивным условиям назначается шаг поперечных стержней S: - если высота плиты h ≤ 450 мм., ...
... парусности и относительно небольшому весу легко устанавливается на железобетонной кровле и крепится двумя комплектами растяжек. Применение факельного выброса возможно не только в промышленной вентиляции, но и при вентиляции непромышленных зданий. Иначе говоря, рекомендуется вовсе отказаться от зонтов над выхлопными шахтами. В вентиляционной технике всегда оперируют со среднечасовыми величинами. ...
... 1991. - 767 с. 7. Бондаренко В.М., Римшин В.И. Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие. - М.: Высш. шк., 2006. - 504 с. 8. Тимофеев Н.А. Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания: Метод. указания к курсовой работе и практическим занятиям для студентов спец. "Строительство ж. д., путь и путевое хозяйство". - М.: МИИТ, 2004. ...
... внутренние самонесущие стены, опирающиеся на перекрытия и разделяющие пространство этажа здания на отдельные помещения. Полы. Основанием под полы в одноэтажных промышленных зданиях служит грунт, исключающий неравномерную осадку пола и обладающий достаточной прочностью. С грунта снимается растительный слой. Конструкция химически стойкого пола включает следующие элементы: бетонное основание (по ...
0 комментариев