4.2 Расчет погрешностей базирования

При выборе технологических баз были приняты во внимание следующие принципы: принцип единства баз – когда конструкторская, технологическая и измерительная базы представляют одну и ту же поверхность детали, принцип постоянства баз – использование одной и той же технологической базы. Так же учтено то, что необработанные поверхности должны приниматься за базу только один раз на черновых операциях – черновые базы.

Приведенные условия по возможности были выполнены, однако есть такие операции, где их выполнение по различным причинам невозможно. В этом случае возникает погрешность базирования при изготовлении детали.

Погрешности обработки складываются из погрешности установки детали e у , погрешности статической настройки системы СПИД – D С.Н. и погрешности динамической настройки системы СПИД – D Д.Н. . В свою очередь погрешность установки складывается из погрешности базирования ed и погрешности закрепления eЗ.

Основной задачей при расчете точности является обеспечение допуска d, заданного чертежом.

Оценка выбранного способа базирования заключается в определении фактической погрешности e УФ при выбранной технологической базе и сравнении ее с допустимой погрешностью базирования, определяемой по неравенству (5.2.1) [1]


 (5.2.1)

Очевидно, что

e уф£e у. (5.2.2)

Рассчитаем погрешность базирования на токарную чистовую операцию (5)

Как видно из операционного эскиза на эту операцию (с.м. лист 2 приложения), технологическая база не совпадает с конструкторской базой для обрабатываемых поверхностей. Возникающие при обработке погрешности определяются допуском на размер, соединяющий конструкторскую и технологическую базы [1]:

ed10 = d 152=0.1

ed25 = d 152=0.1

Для оценки погрешности размера 35, составим размерную цепь [1]

 152

А 10 25




edА = АMAX-АMIN = 35,18 - 34,82 = 0,36 мм

где:

AMAX=10MAX + 25MAX =10,075 + 25,105=35,18 мм

AMIN=10MIN + 25MIN = 9,925+24,895=34,82 мм

Просчитаем допустимую погрешность базирования на размер 35 – А, 10 , 25:

==0.34 мм

==0.105 мм

==0.16 мм

Статические и динамические погрешности настройки станка взяты из таб. 11 (стр. 29) и таб. 24 (стр. 70) [3]

Как видим, неравенство (5.2.2) соблюдено. Допуск на размер 152 удовлетворяет условиям для получения точного размера 35 .

4.3 Определение припусков и межоперационных размеров

Заготовка, предназначенная для последующей механической обработки, изготовляется с припуском на размеры готовой детали, т.е. припуском на обработку. Припуском называется слой материала, удаляемый с поверхности заготовки в целях достижения заданных свойств обрабатываемой поверхности.

Минимальный симметричный припуск при обработке наружних и внутренних поверхностей вращения [1]

 (5.3.1)

Минимальный симметричный припуск при обработке противолежащих плоских параллельных плоскостей у заготовок с одной установки определяется по выражению [1]

 (5.3.2)

Минимальный асимметричный припуск [1]

 (5.3.3)

где: Rzi-1 – высота микронеровностей поверхности по ГОСТ 2789-73, полученный на предшествующей операции.

Ti-1 – глубина дефектного поверхностного слоя, полученного на предшествующей операции.

ri-1 – суммарное значение пространственных отклонений взаимосвязанных поверхностей, получившихся после выполнения предшествующей операции.

ei – погрешность установки заготовки, возникающая на выполняемой операции.

Для установки в центрах формула примет вид :

 (5.3.4)

Пространственные отклонения прутковых заготовок при обработке внешних поверхностей – изогнутость оси r ко (кривизна) и погрешность зацентровки rц.

 (5.3.5)

Общая кривизна заготовки определяется по формуле

r ко = DК L (5.3.6)

где DК – удельная кривизна проката в мкм/мм, принимаемая из ГОСТ на сортамент. Из таб. 4 (стр. 180) [3] принимаем DК=1.3 мкм/мм.

L – длина заготовки.

Рассчитаем припуск на один из точных поверхностей – диаметр 31,9-0.025 .

Общая кривизна заготовки

r ко=1.3 х 152=197,6 мкм.

Так как обработка ведется в центрах, принимаем r ц = 0,25 х d 44 ,

где d 44 – допуск на диаметр заготовки.

r ц =0,25 х 700 = 175 мкм

Таким образом  =264 мкм.

После чернового обтачивания

r ЧЕР=0.06 х r ко=0.06 х 264=15,84 мкм.

После чистового обтачивания

r ЧИС=0.04 х r ЧЕР=0.04 х 15,84=0,64 мкм

Данные по качеству поверхности и точности после соответствующей обработки возьмем из таб. 5 (стр. 181) [3] и таб. 3.31 [7]. Расчет сведем в таблицу

Таблица 21. Таблица расчета припусков.

Наименование операции Rz

T

Мкм

Квалитет

Допуск

мкм

r

мкм

2Zi min

мкм

Токарная черновая 63 60 12 250 15,84 278
Токарная чистовая 8 12 7 25 0,64

Отсюда определяем минимальный и максимальный диаметры для черновой обработки

DЧ min = D ЧИС + 2Zi =31,9+0,278=32,2 мм

DЧ max= DЧИС min+dЧИС= 32,2+0,25=32,5 мм

DЧ=32,5-0.3

Для остальных размеров величины припусков возьмем из справочных данных таб. 3.68 и 3.73 [4].

Таблица 22. Расчет межоперационных размеров поверхности 42.

Наименование операции

2Zi min

мкм

Допуск

мкм

Dmin

мм

D max

мм

мм

Заготовительная 700 43,5 44,2

44 +0,2

 -0,5

Токарная черновая 1500 100 41,9 42,0

Таблица 23. Расчет межоперационных размеров поверхности 35.

Наименование операции

2Zi min

мкм

Допуск

мкм

Dmin

мм

D max

мм

мм

Токарная черновая 1500 300 35,6 35,3 35,6-0,3
Токарная чистовая 300 25 35,0 34,975

Таблица 24. Расчет межоперационных размеров размера 152.

Наименование операции

2Zi min

мкм

Допуск

Мкм

Dmin

мм

D max

мм

мм

Заготовительная 1000 153,7 154,7

154 +0,7

 -0,3

Токарная черновая 800 100 152,0 152,1

Таблица 25. Расчет межоперационных размеров размера М34

Наименование операции

2Zi min

мкм

Допуск

Мкм

Dmin

мм

DЧmax

мм

мм

Токарная чистовая 170 33,75 33,92

Таблица 26. Расчет межоперационных размеров размера М30.

Наименование операции

2Zi min

мкм

Допуск

Мкм

Dmin

мм

DЧmax

мм

мм

Токарная черновая 170 29,75 29,92

Таблица 27. Расчет межоперационных размеров размера М16.

Наименование операции

2Zi min

мкм

Допуск

Мкм

Dmin

мм

D max

мм

мм

Токарная черновая 200 14,3 14,5

Рассчитанные величины межоперационных размеров проставляем на операционных зскизах.


Информация о работе «Разработка технологического процесса изготовления детали "Основа излучателя"»
Раздел: Промышленность, производство
Количество знаков с пробелами: 44148
Количество таблиц: 37
Количество изображений: 3

Похожие работы

Скачать
159496
20
19

... , приходящегося на него, менее 138 м3 . Если естественное проветривание невозможно, то в такие помещения нужно подавать не менее 60 м3/ч на одного человека. Среди операций технологического процесса изготовления корпуса присутствуют операции шлифования, на которых воздух загрязняется абразивной пылью, поэтому следует предусмотреть местную вытяжную вентиляцию рисунок 5 [12]. Для улавливания ...

Скачать
118205
14
11

... -4002; 5)  пинцет ППМ 120 РД 107.290.600.034-89; 6)  тара АЮР 7877-4048. Суммарное оперативное время Топ = 2 мин. Комплект технологической документации на технологический процесс сборки и монтажа блока стробоскопического прибора приведен в приложении. 5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ УЧАСТКА СБОРКИ И МОНТАЖА Внедрение на предприятии механизированных, автоматизированных и автоматических поточных линий ...

Скачать
93977
5
21

... детали узла. Завершающим этапом курсового проекта будет разработка технологической документации на восстановление рабочей фаски наплавкой и карты технологического процесса ремонта крышки цилиндра дизеля ПД-1М в объёме ТР-1. 1. Разработка технологического процесса ремонта цилиндрической крышки дизеля ПД-М   Описание конструкции узла 1 - впускной клапан (ПД-1М-09-009, сталь Х9С2); 2 - ...

Скачать
122114
21
10

... К50-35 должен быть рассчитан на напряжение не менее 16 В. Также будут применены конденсаторы К10-17. Погрешность их должна быть не больше ±20%. В физиотерапевтическом устройстве на основе применения упругих волн применен повышающий трансформатор. Работает он на частотах до 66000 Гц. В связи с этим в трансформаторе необходимо использовать торроидальный сердечник. Это уменьшит габариты изделия. Для ...

0 комментариев


Наверх