Силу протягивания на каждой части протяжки рассчитываем по формулам

17. Силу протягивания на каждой части протяжки рассчитываем по формулам

Р_ф=(В_фmax z q_o z_p K_p)/z_с.ф.=(7,6·6·236·6·1)/1= 64569,6 Н

Р_к=(В_кmax z q_o z_p K_p)/z_с.к.= (6,81·6·236·6·1)/1= 57857,76 Н

Р_ш=(В_шmax z q_o z_p K_p)/z_с.ш.= (6,028·6·236·6·1)/2= 25606,94 Н

18. Рассчитываем силы протягивания на каждой части протяжки по формулам, приняв среднюю длину режущего лезвия на фасочных зубьях В_ф= 6,8мм

P_ф= 57772,8 Н

P_к= 57857,76 Н

P_ш= 51213,89 Н

19. Диаметры калибрующих D_кк= 26,13 d11 мм

D_шк= 32,25 d11 мм

20. Для схемы ФКШ согласно рекомендациям п.10 (стр.89) методики принимаем диаметр впадин фасочных зубьев равным диаметру d_omin: D_вф= 25,2 мм, D_вш= 26 мм.

21. Число выкружек на круглых черновых и переходных зубьях и их ширину определяем по табл. П25 приложения:

N_к= 8, а_к= 6 мм и по табл. П27 приложения R_в= 30мм, R_к=25 мм

Чистовые круглые зубья выполняются без выкружек

Число выкружек шлицевых зубьев N_ш=z= 6 ширину режущих лезвий на прорезных зубьях определяем по формуле Б_ф=Б_ш=b-2f, приняв предварительно размер криволинейной фаски из табл. П32 приложения:

f_п= 1 мм, Б_ш= 4 мм

Для определения радиуса выкружки R_в и радиуса шлифовального круга R_к вычислим ширину выкружек шлицевых зубьев по формуле а_ш=ПD/N-Б_ш=12,47 мм.

По табл. П27 приложения для а_ш= 12,74 мм и D= 32 мм, R_в= 30 мм, R_к=25 мм.

22.Диаметр передней направляющей D_пн=25,2е8 мм, длина передней направляющей l_пн=64 мм, так как l/D>1,5

23. Длина переходного конуса принимаем по табл. П28 приложения l_п=20мм

24. Расстояние от переднего торца протяжки до первого зуба определяем в соответствии с п. 22 стр.55

L₁=l₁+l₂+l₃+l+25= 150+25+40+25=240 мм

l₁ принимают в зависимости от диаметра хвостовика = 150 мм, l₂ и l₃ в зависимости от станка l₂=25 мм, l₃= 40 мм

26. Диаметр задней направляющей D_зн= 26 f9 мм

длину задней направляющей принимаем по табл. П29 приложения:

l_зн= 25 мм

Протяжку делаем без заднего хвостовика

27. Общую длину протяжки определяем по формуле

L=L₁+L_p+l_зн=240+25+1169=1434 мм

Округляем L до 1435 мм

за счет уменьшения длины заднего направления:

l_зн= 26 мм

Таблица 2.1 – Диаметры зубьев протяжки

Расчет корригированного профиля фасочных и шлицевых прямобочных зубьев. Для расчета корригированного бокового профиля шлицевых прямобочных зубьев из таблицы диаметров (2.2) зубьев назначаем номера первого (N_а=21) и последнего (N_е=69) зубьев расчетном участку, диаметры этих зубьев D_а=27,11 мм и D_е=31,91 мм. Для расчета используем также ширину паза b=7 мм, шаг черновых зубьев t_o=15 мм. Задаемся вспомогательным углом в плане: φ₁=3º.

Подъем заднего центра С на длине протяжки и половину угла корригированного бокового профиля зубьев и шлифовального круга ω_к рассчитываем по формулам

; ;

; ;

; ;

мм;

; ;

мм.

мм.

мм.

Для расчета подъема заднего центра С, размеров для контроля бокового профиля фасочных зубьев Н_а и Н_в назначаем номера первого N_а=1 и последнего N_е=9 фасочных зубьев и радиусы этих зубьев Dа=25,4 мм и Dе=27,2 мм, значение угла фаски β_ф и корригированного ушла фаски β_к принимаем по табл. П34 приложения для числа шлицев z=6: β_ф=40º, β_к =30º.

Другие данные, участвующие в расчете, следующие: b=7 мм, с=0,5 мм, d=25,4 мм.

Расчет производим по формулам:

; ;

; ;

; ;

; ;

 мм;

 мм;

мм

Шлифование бокового профиля фасочных зубьев производим профильным кругом с ω_к=60º (из табл. П34 приложения), следовательно,

 мм.

Длина расчетного участка

мм

мм.

 мм;

 мм;

Корригированный угол профиля фасочных впадин на протяжке 2ω_к=120º (из табл. П34 приложения).

Для первого зуба Н₁=9,57 мм, для последнего Н₂=9,26 мм; при шлифовании боковых поверхностей фасочных зубьев с № 1 по № 10 задний хвостовик поднять в направлении стрелки Е; подъем равен 5,07 мм на длине 1435 мм; при шлифовании боковых поверхностей шлицев с зуба № 21 и № 69 задний хвостовик поднять в направлении стрелки F; подъем равен 0,57 мм на длине 1435 мм; продольный профиль черновых зубьев.

Похожие работы

Физические свойства вакуумно-плазменных покрытий для режущего инструмента

Скачать

48107

8

15

... классификация многослойных покрытий, наносимых на инструментальный материал, приведена в табл.4. Таблица 4 Классификация многослойных покрытий для режущего инструмента.   Многослойные Одноэлементные Многоэлементные Многокомпонентные Композиционные На основе Соединения одного Тугоплавкого металла  Пример: ...

Проектирование режущего инструмента

Скачать

32399

2

11

... стружки при полностью сточенном сверле; lр – длина режущей части сверла lр = 0.3·dсв = 0.3·12 = 3,6 мм; lк – длина стружечной канавки; D = 10 мм; lо = 130-30-10-3,6=86,4 мм. Число переточек: n = lo/Dl = 86,4/0,8 = 108 переточка. Dl – величина стачивания за одну переточку. 6. Проектирования зенкера. Обоснование использования инструмента. Зенкер предназначен для обработки отверстия в литых ...

Проектирование режущего инструмента (протяжка шлицевая, сверло комбинированное, фреза червячная для обработки шлицевого вала)

Скачать

21300

4

14

... 6. Расчет длины протяжки Выводы Список использованной литературы Введение Целью курсового проекта является расчет и проектирование металлорежущих инструментов: протяжка шлицевая, сверло комбинированное и фреза червячная для обработки шлицевого вала. Протягивание является одним из наиболее высокопроизводительных процессов обработки деталей резанием. Высокая производительность процесса ...

Исследование температур на передней поверхности кромки режущих инструментов

Скачать

5072

0

4

... инструмента скорее важно знать не только среднюю температуру на его площадках контакта, но также значение температур в каждой точке кромки. В настоящей работе исследования законов распределения температур на передней поверхности кромки осуществляются в зависимости от параметров инструмента Для решения указанной задачи используется один из самых широко распространенных аналитических методов - ...